付海龍 張旭 黃炎

【摘 要】核電廠換料大修主系統(tǒng)降溫降壓期間，要頻繁的控制主系統(tǒng)的溫度、壓力、水裝量、硼濃度的變化以滿足電廠對(duì)于主系統(tǒng)工況的需求。通過(guò)對(duì)電廠降溫降壓期間水裝量、主系統(tǒng)溫度、壓力、硼濃度控制方式進(jìn)行分析并加以優(yōu)化，來(lái)為換料大修降溫降壓系統(tǒng)控制提供參考。

【關(guān)鍵詞】水裝量;硼濃度;大修降溫降壓

中圖分類號(hào)： TQ522.16文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A文章編號(hào)： 2095-2457（2019）03-0153-004

DOI：10.19694/j.cnki.issn2095-2457.2019.03.064

RCS Parameter Control During Cooling and Pressure Downing

FU Hai-long ZHANG Xu HUANG Yan

（CNNO Operationa Department 1.Haiyan Zhejiang Prov.）

【Abstract】The nuclear power plant refueling outage during the primary system to coolingand pressure downing，to frequent the main system to control the temperature and pressure changes，the amount of water loaded，the boron concentration of the power plant for the primary system to meet the needs of working conditions.By volume of water loaded during the cooling and pressure downing of the plant，the main system temperature，pressure，control boron concentration was analyzed and optimized to the cooling and pressure downing of the refueling outage control system for reference.

【Key words】Water loading capacity;Boron concentration;Overhaul and pressure downing

0 引言

核電廠換料大修是一項(xiàng)極其復(fù)雜的工作，涉及到各個(gè)系統(tǒng)、工作之間的配合。在核島降溫降壓期間，要頻繁控制主系統(tǒng)溫度、壓力、水裝量、硼濃度以滿足電廠對(duì)于主系統(tǒng)工況的需求。對(duì)一回路主系統(tǒng)各參數(shù)變化量事先做出預(yù)估和評(píng)價(jià)，可以對(duì)降溫降壓期間的主系統(tǒng)水裝量及硼濃度控制提供參考。

1 降溫降壓期間主系統(tǒng)各參數(shù)控制方式

核電廠大修前，需按照P-T運(yùn)行曲線降溫降壓，同時(shí)要兼顧上充下泄的配合控制主系統(tǒng)水裝量并按照電廠模式變化的需要調(diào)整主系統(tǒng)硼濃度。秦山核電廠《大修綜合規(guī)程》規(guī)定主系統(tǒng)降溫速度為10℃/h，為保證主系統(tǒng)參數(shù)在規(guī)定的P-T線附近，因此降壓的速率也是固定的。溫度的變化會(huì)帶來(lái)水裝量的變化，通過(guò)調(diào)節(jié)上充、下泄流量保證主系統(tǒng)水裝量。按照規(guī)程規(guī)定降溫期間下泄流量控制在19t/h，通過(guò)計(jì)算出當(dāng)前主系統(tǒng)的水裝量、主系統(tǒng)目標(biāo)水裝量、達(dá)到目標(biāo)水裝量的預(yù)期時(shí)間，即可得出主系統(tǒng)在降溫降壓過(guò)程中的上充、下泄流量的大致控制范圍。

此外，降溫降壓期間還需保證系統(tǒng)的硼濃度不同模式狀態(tài)下的要求，因此在調(diào)節(jié)上充下泄流量期間也要進(jìn)行硼濃度調(diào)節(jié)。秦山核電廠的硼濃度調(diào)節(jié)主要利用兩個(gè)硼酸貯存箱中的濃硼酸（7000ppm）和硼濃度低于10ppm的除鹽水利用上充管道注入主系統(tǒng)來(lái)調(diào)節(jié)。

2 主系統(tǒng)由熱停堆到消氣腔水裝量的變化

通過(guò)計(jì)算出主系統(tǒng)在各節(jié)點(diǎn)時(shí)受平均溫度影響的水裝量變化，就可以為上充、下泄的調(diào)節(jié)提供參考，指導(dǎo)運(yùn)行。熱態(tài)零功率下主系統(tǒng)平均溫度為280℃，中間停堆B的起始溫度為180℃，各溫度狀態(tài)下主系統(tǒng)內(nèi)的水裝量受密度變化影響也同樣變化很大。下面僅就主系統(tǒng)在280℃、15.2MPa與180℃、2.94MPa兩個(gè)節(jié)點(diǎn)的水裝量變化做分析計(jì)算：

主系統(tǒng)熱停堆時(shí)，平均溫度280℃，壓力15.2MPa，主冷卻劑平均的密度為？籽1，假設(shè)除PZR以外設(shè)備管道中冷卻劑的密度？籽11，PZR中冷卻劑密度為？籽12;PZR中的冷卻劑為15.2MPa的飽和水，在15.2MPa下的飽和水比容v=0.0016672m3/kg，因此？籽12=1/v=599.8kg/m3。

在模式3及以下階段，主系統(tǒng)發(fā)熱量比較低，因此冷熱段溫差不大，在計(jì)算主系統(tǒng)的密度時(shí)，忽略冷熱段的溫差對(duì)密度的影響，此處及以下計(jì)算系統(tǒng)密度均以平均溫度計(jì)算。即模式3時(shí)主系統(tǒng)為平均溫度280℃，壓力15.2MPa，此時(shí)主系統(tǒng)比容v11=0.0013087m3/kg，？籽11=1/v11=764.1kg/m3。

V11：根據(jù)表一，我廠300MW機(jī)組額定功率水容積為147m3，一回路總?cè)莘e165m3，而根據(jù)最終安全分析報(bào)告中“滿功率時(shí)，正常運(yùn)行的水容積是自由容積的50%。低功率時(shí)，容器內(nèi)的水容積按比例減少。”因此V11=130m3。

V12：根據(jù)穩(wěn)壓器水位控制曲線（圖二），零功率PZR液位為3.7M，穩(wěn)壓器內(nèi)徑為2100mm，因此其內(nèi)截面積為S=？仔r2=3.46m2，即零功率穩(wěn)壓器水空間體積V12=滿功率穩(wěn)壓器水空間體積-S（5.4-3.7）=17.5-5.882=11.62m3。

3 降溫降壓時(shí)水位、硼濃度控制

根據(jù)秦山核電廠《大修綜合規(guī)程》主系統(tǒng)處于280℃熱停堆平臺(tái)時(shí)穩(wěn)壓器的液位已經(jīng)控制穩(wěn)定在5m，降溫至180℃穩(wěn)壓器液位會(huì)保持在8m直到穩(wěn)壓器準(zhǔn)備開始消氣腔。待停冷系統(tǒng)預(yù)熱完畢投入后，穩(wěn)壓器消氣腔，主系統(tǒng)繼續(xù)降溫降壓。從主系統(tǒng)280℃至93℃水裝量變化如下：

3.1 降溫降壓期間上充下泄流量分析

根據(jù)表二：主系統(tǒng)280℃、穩(wěn)壓器液位5m，主系統(tǒng)的水裝量為109t;主系統(tǒng)180℃、穩(wěn)壓器液位8m時(shí)，主系統(tǒng)水裝量為138.45t;因此這一階段主系統(tǒng)水裝量變化為29.45t。按照總計(jì)10小時(shí)降溫降壓時(shí)間，平均每小時(shí)的凈上充流量為2.945t/h。主泵軸封水平均流量2.1t/h，軸封泄漏流流量0.8t/h，因此通過(guò)主泵軸封水平均凈流入主系統(tǒng)2.6t/h。規(guī)程規(guī)定降溫降壓過(guò)程中下泄流量盡量保持在19t/h，因此上充流量需控制在19+（2.945-2.6）=19.345t/h。由于離心上充泵出口小流量為7t/h，想保證在下泄流量保持為19t/h時(shí)使穩(wěn)壓器水位上升，就需要關(guān)閉離心上沖泵小流量閥V02-230，否則離心上充泵出口流量會(huì)超過(guò)其額定流量25t/h。

3.2 主系統(tǒng)硼化至2000ppm

主系統(tǒng)280℃、穩(wěn)壓器5m時(shí)，主系統(tǒng)已經(jīng)硼化至冷態(tài)無(wú)氙硼濃度，R14大修時(shí)冷態(tài)無(wú)氙硼濃度為611ppm左右，規(guī)程要求降溫至180℃、穩(wěn)壓器穩(wěn)壓器液位上升至8m的同時(shí)，繼續(xù)硼化至硼濃度2000ppm。如果此時(shí)補(bǔ)充至主系統(tǒng)的主冷卻劑均由7200ppm的硼酸構(gòu)成，可計(jì)算當(dāng)穩(wěn)壓器液位升至8m時(shí)，主系統(tǒng)硼濃度為2012.5ppm?？梢娫诜€(wěn)壓器上充至8m時(shí)，如果完全補(bǔ)給7200ppm的濃硼酸，主系統(tǒng)硼濃度可以達(dá)到2000ppm左右。需要注意的是，此種計(jì)算的前提是V02-101并不切至硼回。

3.3 主系統(tǒng)繼續(xù)硼化至2400ppm

當(dāng)停冷系統(tǒng)預(yù)熱完畢，穩(wěn)壓器準(zhǔn)備消氣腔，如消氣腔前穩(wěn)壓器液位在8m、硼濃度為2000ppm，在消氣腔時(shí)共需需要凈上充流量為7m3即5.78t，假設(shè)凈上充均為7200ppm的濃硼酸，下泄流全部經(jīng)容控箱后回到主系統(tǒng)即V02-101不切換至硼回暫存箱，可以計(jì)算出在消氣腔后，主系統(tǒng)硼濃度約為2220.8ppm。規(guī)程規(guī)定主系統(tǒng)溫度達(dá)到93℃前硼濃度需達(dá)到2400ppm，如表二，主系統(tǒng)水裝量由180℃至93℃需要增加14.65t。如上充均采用7200ppm濃硼酸來(lái)補(bǔ)償主系統(tǒng)水裝量的收縮，主系統(tǒng)至93℃時(shí)硼濃度可達(dá)2678.7ppm，因此降溫時(shí)需要注意及時(shí)根據(jù)主系統(tǒng)硼濃度調(diào)整上充流中的補(bǔ)水流量。

4 建議--停冷系統(tǒng)預(yù)熱

停冷系統(tǒng)預(yù)熱過(guò)程中由于停冷熱交換器設(shè)冷水側(cè)會(huì)自動(dòng)連鎖投入，停冷泵小流量返回管線位于停冷熱交換器下游（如圖三），因此當(dāng)停冷預(yù)熱時(shí)設(shè)冷水會(huì)冷卻小流量管線的水，設(shè)冷水額定流量405t/h，冷卻能力很強(qiáng)，因此可以認(rèn)為該階段經(jīng)小流量回來(lái)的水基本上是“冷水”，會(huì)導(dǎo)致主系統(tǒng)溫度下降。主系統(tǒng)溫度的下降勢(shì)必會(huì)導(dǎo)致體積收縮，消氣腔時(shí)需要上充更多的冷卻劑、需要更多的時(shí)間，溫度下降也會(huì)導(dǎo)致主系統(tǒng)壓力的下降，影響系統(tǒng)壓力控制的穩(wěn)定性，增加系統(tǒng)控制難度。

建議在停冷系統(tǒng)預(yù)熱時(shí)當(dāng)經(jīng)過(guò)停冷熱交換器旁路閥V08-08流量大于120t/h后，將V08-12至就地控制，后手動(dòng)點(diǎn)動(dòng)逐漸關(guān)小，關(guān)小V08-12的同時(shí)開大V08-09閥，使其有一定的開度來(lái)預(yù)熱停冷熱交換器。這樣做既可以預(yù)熱停冷熱交換器入口、出口管線，又不至于使主系統(tǒng)溫度降低過(guò)多，有利于主系統(tǒng)壓力、溫度的穩(wěn)定。

【參考文獻(xiàn)】

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[2]《秦山核電廠最終安全分析報(bào)告》.

[3]《核電廠停止------從100%額定功率至冷停堆》.