李文婷 龍兆芝 劉少波 張弛 耿志輝 魯非

摘要：針對以往研制的空間電場測量儀所測量的沖擊電場波形與實(shí)際沖擊電壓波形時(shí)間參數(shù)差異大，會對電場幅值測量帶來誤差等問題，該文對原有的電場測量儀結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn)，調(diào)整電場探頭內(nèi)部的取樣電容量與采集卡入口阻抗進(jìn)行匹配后，保證所獲取波形與實(shí)際電壓波形的一致性。同時(shí)將原有電場探頭數(shù)據(jù)傳輸模式由光纖傳輸模式改進(jìn)成無線傳輸?shù)哪Ｊ剑梢宰畲蟪潭鹊乇苊怆姶鸥蓴_，更適合于復(fù)雜現(xiàn)場環(huán)境下的電場測量。將改進(jìn)后的電場測量儀在沖擊近似均勻電場、非均勻電場及工頻均勻電場下進(jìn)行標(biāo)定，標(biāo)定結(jié)果表明其具有良好的線性度。所研制的球形電場測量儀可用于變電站內(nèi)的線路過電壓監(jiān)測，沖擊分壓器線性度輔助測量等多種場合，具有廣泛的實(shí)際應(yīng)用價(jià)值。

關(guān)鍵詞：空間電場;取樣電容;阻抗匹配;無線傳輸

中圖分類號：TM83文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號：1674-5124（2019）04-0085-07

0引言

電場測量在諸多科學(xué)研究和工程技術(shù)領(lǐng)域都具有重要意義，特別是在電力系統(tǒng)、電磁兼容以及微波技術(shù)等領(lǐng)域具有廣泛應(yīng)用。由于電場測量儀一般懸浮工作于空間電場中，與電力設(shè)備無直接的電氣連接，可以避免由于電氣連接所引入的耦合干擾，在高電壓下也不會產(chǎn)生電暈，數(shù)據(jù)一般通過無線發(fā)射器或者光線傳輸數(shù)據(jù)到PC機(jī)，能夠避免折反射對波形的影響，無需接地不會感應(yīng)地網(wǎng)電壓抬升，因此目前廣泛應(yīng)用于高壓電場測量中。

空間電場測量儀在高壓測量領(lǐng)域最初廣泛應(yīng)用于工頻電場測量中，而隨著采集卡測量技術(shù)的不斷發(fā)展，電場測量儀也被逐漸應(yīng)用于瞬態(tài)電場測量中。相比于工頻電場測量，測量瞬態(tài)空間電場要求采集卡具有更快的響應(yīng)速度、較高的采樣率及垂直分辨率。傳統(tǒng)沖擊電壓測量一般采用沖擊分壓器獲得電壓信號，并通過二次測量端采集卡或示波器記錄測量波形。但在某些特定場合，由于試驗(yàn)場地空間場地受限，不可能采用沖擊分壓器進(jìn)行電壓監(jiān)測，且由于分壓器的發(fā)熱效應(yīng)也不可能長時(shí)間連續(xù)運(yùn)行，此時(shí)只能采用電場測量儀進(jìn)行監(jiān)測。另外由于標(biāo)準(zhǔn)沖擊電壓分壓器的電壓等級難以提高，對于1000kV以上電壓等級的沖擊分壓器也需要采用其他輔助設(shè)備（如電場測量儀）進(jìn)行線性度試驗(yàn)研究。以往進(jìn)行瞬態(tài)電場測量時(shí)存在的主要問題是電場波形與實(shí)際電壓波形吻合度差，本文針對該問題對測量儀進(jìn)行了改進(jìn)，保證了瞬態(tài)測量波形時(shí)間參數(shù)與電壓波形的一致性。

1球形瞬態(tài)電場測量儀工作原理

常用的空間瞬態(tài)電場測量儀為球形電場測量儀，其外部結(jié)構(gòu)由兩個(gè)半球形的金屬外殼組成，兩半球外殼構(gòu)成一個(gè)電容探頭，其工作原理如圖l所示。在變化的電場中電場測量儀的球形外殼會感應(yīng)電荷，感應(yīng)電荷的大小與球殼尺寸及所處電場強(qiáng)度相關(guān)，其關(guān)系式為

取樣電容兩端的電壓經(jīng)采集卡進(jìn)行A/D轉(zhuǎn)換后成為數(shù)字信號，經(jīng)過光纖傳輸給上位機(jī)從而獲取測量波形。

圖2為以往研究者采用電場探頭測量得到的沖擊電場波形，從圖中可以看出在波尾部分100雎s時(shí)刻及以后所記錄波形電場值已經(jīng)下降至0kV/m以下，該波形與實(shí)際的沖擊電壓波形具有一定的差距。圖3為典型的正極性沖擊電壓波形，電壓先迅速上升至峰值后再緩慢下降至0v，在整個(gè)時(shí)間范圍內(nèi)其電壓值不會降到0v以下的位置;在100us時(shí)刻對應(yīng)的波形幅值約為15%的峰值電壓，即該球形電場探頭所測波形失真，不能反映真實(shí)的沖擊電壓波形，會對電場測量引入較大的誤差。

2改進(jìn)電場測量儀

2.1原有電場測量儀

為了分析電場測量儀所測沖擊電場波形失真的原因，對原有球形電場測量儀樣品進(jìn)行分析，圖4（a）為其外觀圖，電場測量儀由上電極、有機(jī)玻璃絕緣塊、下電極及內(nèi)部配套采集裝置組成，圖4（b）為其外觀尺寸圖。由于電場測量儀的電場/電壓比例系數(shù)與測量儀的取樣電容成反比，以往為了提高電場測量儀的靈敏度會將Cm設(shè)計(jì)得很小，原有的電場測量儀內(nèi)部未額外并聯(lián)取樣電容，依據(jù)電場測量儀球殼外部尺寸及兩球殼間距離，可計(jì)算出球殼間感應(yīng)電容量約為8.6pF。

為確定球形電場測量儀的引入是否對原有電場進(jìn)行了畸變，在ANs0FT中進(jìn)行仿真計(jì)算，平板電極尺寸及平板電極間距完全按照以往試驗(yàn)條件設(shè)置，在間距為1m的兩平行極板中心放置半徑為5cm的球形探頭，兩平行電極之間的電場分布云圖如圖5所示。仿真結(jié)果表明當(dāng)極板距離（1m）為探頭半徑（5cm）的20倍時(shí)，電場探頭對原電場的影響非常小，實(shí)際電場極性也不會發(fā)生改變。因此所測電場波形失真的原因并非由電場探頭對空間電場的畸變造成。

2.2電場測量儀工作原理

對原有電場測量儀所測波形做進(jìn)一步分析，可以看到波頭部分快速上升與實(shí)際電壓波形較為一致，波尾部分下降速度明顯快于實(shí)際電壓波形。對電場測量儀的工作原理進(jìn)行分析：電場測量儀由外部感應(yīng)球殼，內(nèi)部并聯(lián)取樣電容及配套測量用采集卡構(gòu)成。當(dāng)電場探頭置于空間電場中時(shí)，在外部球殼上感應(yīng)出電荷Q（t）在取樣電容Cm上會產(chǎn)生感應(yīng)電壓Uk，該電壓上升到峰值后再經(jīng)過采集卡人口電阻足泄放，因此采集卡會獲得一個(gè)先上升后下降的電壓，其放電原理圖如圖6所示。其中波形下降的時(shí)間常數(shù)與R1值和Cm及c1值相關(guān)，其放電時(shí)間常數(shù)為

該樣品球形電場測量儀內(nèi)部無并聯(lián)取樣電容，則球形電場測量儀的取樣電容CM為兩球殼間的感應(yīng)電容，電容量為8.6pF。對測量儀內(nèi)部配套采集卡的輸入阻抗進(jìn)行測量，得到其輸入電阻/電容為0.484MΩ/33.128pF，根據(jù)以上參數(shù)計(jì)算回路放電時(shí)間常數(shù)為20.18us，即電壓降至0.37Uk時(shí)所需時(shí)間為20.18us。而實(shí)際標(biāo)準(zhǔn)雷電沖擊電壓波形（1.2us/50us）的半峰值時(shí)間約為50us，波尾部分下降到0.37Uk時(shí)間約75us，由此可以看出原球形電場探頭內(nèi)部的取樣電容和采集卡構(gòu)成的放電回路時(shí)間常數(shù)過小可能是造成電場波形測量失真的原因。為了獲取準(zhǔn)確的電場波形，需要在電場探頭內(nèi)部實(shí)現(xiàn)阻抗匹配，具體實(shí)現(xiàn)方法即調(diào)整原放電回路的時(shí)間常數(shù)，與標(biāo)準(zhǔn)雷電壓波形的放電時(shí)間常數(shù)保持一致。

2.3增大電場測量儀內(nèi)部取樣電容

由于采集卡內(nèi)部阻抗固定，球殼間的感應(yīng)電容一定，為了增加測量回路的時(shí)間常數(shù)，只能增大取樣電容的大小。真實(shí)待測雷電壓波形波尾部分下降時(shí)間常數(shù)約為75us，為將電場測量儀回路放電時(shí)間參數(shù)調(diào)整與實(shí)際待測電場波形一致，需要將原有電場測量儀回路放電時(shí)間常數(shù)由20.18us增加至75us，即需要將在原有測量回路額外并聯(lián)2.72倍原有放電回路電容（Cm+C1）的取樣電容，需額外并聯(lián)取樣電容為Cm1，=2.72x（8.6+33.128）pF=113.5pF。

在原有電場測量儀內(nèi)部并聯(lián)113.5pF電容后，經(jīng)實(shí)測電場波形不再出現(xiàn)電場值降至0kV/m以下情況，電場波形時(shí)間參數(shù)與電壓波形吻合度較好。進(jìn)一步增大電場測量儀內(nèi)部并聯(lián)電容后，發(fā)現(xiàn)電場波形的時(shí)間參數(shù)并不會進(jìn)一步增大，仍然與真實(shí)電壓波形保持一致，即只要保證電場測量儀內(nèi)部測量回路放電時(shí)間常數(shù)≥待測雷電波形時(shí)間常數(shù)，就可以保證電場測量儀能夠真實(shí)地反映待測波形。圖7為對電場測量儀內(nèi)部并聯(lián)額外的電容后，電壓波形和電場波形的對比圖。從圖中可以看出電場波形與電壓波形有良好的—致性，波頭/波尾時(shí)間參數(shù)一致性。

由于改進(jìn)后的電場測量儀要用于高電壓等級沖擊電壓線性度的測量，最高待測沖擊電壓會超過1000kV，而球形電場測量儀配套采集卡人口電壓僅為±2.5v，為了拓展電場測量儀的電場測量范圍，需要盡量減小電場/電壓比例系數(shù)，最終在球殼內(nèi)部并聯(lián)3.5nF電容，此時(shí)該球形電場測量儀的理論電場/電壓比例系數(shù)為0.056945v/（kV/m）。

2.4改進(jìn)電場測量儀數(shù)據(jù)傳輸方式

原有的電場測量儀基于光纖進(jìn)行數(shù)據(jù)傳輸，但在現(xiàn)場試驗(yàn)遠(yuǎn)距離數(shù)據(jù)傳輸時(shí)，過長的測量光纖存在布線困難且容易被損壞的情況，最佳的傳輸方式為無線傳輸。因此將原有的球形探頭內(nèi)部測量采集卡設(shè)計(jì)為無線傳輸模式：在球形電場內(nèi)部設(shè)置獨(dú)立的無線路由，通過IP設(shè)置可實(shí)現(xiàn)電場測量儀與筆記本電腦中軟件的通信。電場測量儀內(nèi)部采集卡具有較大的存儲深度，在單次試驗(yàn)時(shí)采集卡迅速捕捉放電電壓信號后轉(zhuǎn)變?yōu)閿?shù)字信號保存，再通過局域網(wǎng)數(shù)據(jù)傳輸模塊傳輸給PC機(jī)，在PC機(jī)中完成數(shù)據(jù)讀取及參數(shù)計(jì)算工作，其具體工作流程如圖8所示。

在進(jìn)行沖擊電場測量時(shí)，電場測量儀內(nèi)部采集卡采樣率設(shè)置為150MS/s，單次采樣時(shí)間設(shè)置為300us，單次試驗(yàn)數(shù)據(jù)量為45k個(gè)采樣點(diǎn)。經(jīng)實(shí)際測試整套測量系統(tǒng)數(shù)據(jù)傳輸速度快，單次試驗(yàn)結(jié)束后，所有的數(shù)據(jù)可迅速完成傳輸，并可在1s內(nèi)完成數(shù)據(jù)繪圖。

改進(jìn)后的球形電場測量儀內(nèi)部電路如圖9所示，包括：取樣回路、A/D采集卡、MCU數(shù)據(jù)微處理器、局域網(wǎng)數(shù)據(jù)傳輸模塊、電源開關(guān)、鋰電池、局域網(wǎng)數(shù)據(jù)接收單元，整體設(shè)計(jì)緊湊。

3電場測量儀的刻度標(biāo)定

3.1沖擊電場標(biāo)定

為了保證電場測量儀測量瞬態(tài)沖擊電場的測量準(zhǔn)確度，將電場測量儀內(nèi)部配套采集卡的采樣率設(shè)計(jì)為150MS/s，垂直分辨率為12Bit，采集卡前置衰減檔位包括1：1檔、10：l檔及100：1檔，采集卡入口電壓為±2.5v，根據(jù)待測電場大小可選擇合適的衰減檔位進(jìn)行測量。

對原有電場探頭樣品進(jìn)行內(nèi)部測量阻抗匹配后，在實(shí)驗(yàn)室內(nèi)搭建了近似均勻的平板電極電場，在沖擊電壓下對電場測量儀的比例系數(shù)進(jìn)行了標(biāo)定。采用型號為SMR7.7/500的500kV標(biāo)準(zhǔn)電阻.分壓器進(jìn)行標(biāo)定試驗(yàn)，其幅值測量不確定度為10x 10^-2（K=2），時(shí)間參數(shù)測量不確定度為l 5x10^-2（k=-2）。將電場測量儀通過絕緣帶懸浮固定于平行極板中心位置。試驗(yàn)中正負(fù)極性各選取5個(gè)電壓校準(zhǔn)點(diǎn)，以獲得球形電場測量儀的線性度。

表1為正極性下不同沖擊電壓下電場測量儀與標(biāo)準(zhǔn)分壓器測量波形的數(shù)據(jù)對比。從表中可以看出，經(jīng)改進(jìn)后的電場測量儀所測電場的時(shí)間參數(shù)與分壓器所測參數(shù)具有較好的一致性。表2為不同電壓下電場測量儀線性度試驗(yàn)數(shù)據(jù)，其中單個(gè)電壓下的數(shù)據(jù)為在該電壓下重復(fù)測量5次后求取平均值的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，在100-480kV/m電場范圍內(nèi)，電場探頭測量線性度在1.2%以內(nèi)，如圖10所示。

根據(jù)該電場測量儀的外形尺寸參數(shù)可計(jì)算出在均勻電場下其理論電壓/電場比例系數(shù)K值為0.056945v/（kV·^-1），理論計(jì)算值與實(shí)際標(biāo)定值非常接近，具有微小差別的原因可能在于電場探頭球徑尺寸的測量誤差及實(shí)際搭建的平板電極電場并非絕對的均勻電場。理論值和實(shí)際值之間的差別較小，表明該球形電場探頭在沖擊電場下的標(biāo)定數(shù)據(jù)結(jié)果是可靠的。

電場探頭的實(shí)際使用條件多為非均勻空間電場，因此在空間非均勻電場中也對其進(jìn)行了標(biāo)定試驗(yàn)。將球形電場探頭布置于沖擊電壓發(fā)生器本體與測量用沖擊分壓器中間位置，將球形電場測量儀用絕緣支撐桿支撐，環(huán)絕緣支撐桿高度為1.26m，絕緣支撐桿位于發(fā)生器及測量分壓器中間位置，絕緣支撐桿距離分壓器縱向距離為2.2m。表3為其標(biāo)定試驗(yàn)結(jié)果，從100～480kV范圍內(nèi)置于空間非均勻場中的球形電場探頭的測量線性度為1.2%，如圖11所示。試驗(yàn)結(jié)果還表明該球形探頭在非均勻電場中的線性度與在均勻電場中的線性度基本一致，可以作為沖擊電壓輔助設(shè)備應(yīng)用于復(fù)雜現(xiàn)場環(huán)境中。當(dāng)球形電場測量儀用于測量空間非均勻電場時(shí)，由于所處位置不同時(shí)其電場系數(shù)會發(fā)生改變，在實(shí)際使用時(shí)應(yīng)該進(jìn)行實(shí)時(shí)標(biāo)定。

3.2工頻電場標(biāo)定

為了驗(yàn)證該球形電場測量儀在沖擊電場標(biāo)定數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性，將該球形電場探頭送至陜西電科院環(huán)境保護(hù)實(shí)驗(yàn)室內(nèi)進(jìn)行了工頻電場的標(biāo)定，其標(biāo)定電場范圍為5～20kV/m，標(biāo)定結(jié)果如表4所示。與表2比較可知，在工頻電場與沖擊電場下，電場探頭的比例系數(shù)非常接近，存在微小差別的原因是由于在實(shí)驗(yàn)室內(nèi)所搭建的沖擊電場并非絕對均勻電場，而陜西電科院環(huán)境保護(hù)實(shí)驗(yàn)室標(biāo)定用的工頻電場更加均勻。在準(zhǔn)確度要求不高的情況下，該球形電場測量儀在現(xiàn)場試驗(yàn)中可同時(shí)用于沖擊電場測量及工頻電場測量。

4結(jié)束語

對原有的空間瞬態(tài)球形電場測量儀進(jìn)行了改進(jìn)，在球殼內(nèi)部兩端額外并聯(lián)了合適容量的取樣電容后，實(shí)現(xiàn)了取樣電容與內(nèi)部采集卡間的阻抗匹配，保證了所測電場波形與真實(shí)電壓波形的一致性。將電場測量儀數(shù)據(jù)傳輸設(shè)計(jì)成無線傳輸模式，可以滿足復(fù)雜環(huán)境下數(shù)據(jù)傳輸?shù)囊?，適用范圍更廣，經(jīng)過在實(shí)驗(yàn)室內(nèi)的標(biāo)定試驗(yàn)表明：

1）在沖擊電壓近似均勻場下和非均勻場下球形電場探頭的線性度特性一致，在500kv范圍內(nèi)，其線性度為1.2%。

2）在近似均勻沖擊電場下，實(shí)際標(biāo)定電場系數(shù)與理論計(jì)算值相差值小于1%，造成該差別的原因可能在于球殼尺寸的測量誤差及所搭建的標(biāo)定用沖擊電場并非絕對均勻電場。

3）在工頻電場下實(shí)際標(biāo)定電場系數(shù)與沖擊近似均勻電場下標(biāo)定的電場系數(shù)一致性好。

經(jīng)過改進(jìn)后的球形電場測量儀所測波形與實(shí)際沖擊電壓波形吻合程度好，測量線性度良好，通過調(diào)整電場測量儀的放置位置，選擇合適的前置衰減檔位，可以在很寬的量程范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)沖擊高電壓下的電場測量，后續(xù)可作為很好的沖擊電壓輔助測量設(shè)備用在高電壓等級沖擊電壓線性度研究中。