白會(huì)峰，李 博，肖海波，耿沛堯，宋洪占

（1.國(guó)網(wǎng)新源控股有限公司回龍分公司，河南省南陽(yáng)市 473000；2.哈爾濱電機(jī)廠有限責(zé)任公司，黑龍江省哈爾濱市 150040）

0 引言

回龍抽水蓄能電站（以下簡(jiǎn)稱(chēng)回龍電站）總裝機(jī)容量120MW，機(jī)組額定水頭379m，轉(zhuǎn)速750r/min，是國(guó)內(nèi)轉(zhuǎn)速最高的抽水蓄能機(jī)組，回龍電站于2005年12月投入商業(yè)運(yùn)行，兩臺(tái)機(jī)組投運(yùn)后一直存在推力軸承瓦溫高、下導(dǎo)軸承甩油等缺陷[1]。2017、2018年結(jié)合機(jī)組綜合治理改造對(duì)發(fā)電電動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化改造。本文結(jié)合發(fā)電電動(dòng)機(jī)優(yōu)化改造過(guò)程中遇到的問(wèn)題，對(duì)其進(jìn)行分析與總結(jié)。

1 存在的問(wèn)題及改進(jìn)

1.1 推力軸承

回龍電站推力軸承位于轉(zhuǎn)子上方并布置在上機(jī)架中心體上部，采用自身泵（鏡板泵）外循環(huán)冷卻方式。自身泵是利用軸承旋轉(zhuǎn)部件加工數(shù)個(gè)徑向或后傾泵孔形成。當(dāng)機(jī)組運(yùn)行時(shí)，可形成穩(wěn)定的壓頭。在旋轉(zhuǎn)體的外側(cè)，附加有集油裝置，將泵打出的油匯集入系統(tǒng)油管并進(jìn)入油冷卻器，經(jīng)冷卻后沿環(huán)管、噴油管再?lài)姷酵叩倪M(jìn)油邊附近。由于回龍電站鏡板厚度較小，為簡(jiǎn)化泵孔的加工工藝，在推力頭厚度方向的中間位置鉆8個(gè)φ40mm的徑向孔。推力軸承油路示意圖如圖1所示。

圖1 推力軸承油循環(huán)回路示意圖Figure 1 The sketch map of oil distribution

1.1.1 存在的問(wèn)題

回龍電站自2005年投運(yùn)以來(lái)一直存在推力軸承瓦溫高現(xiàn)象，夏季機(jī)組發(fā)電工況推力軸承瓦溫整體在70～75℃，接近二級(jí)報(bào)警值，因此結(jié)合電站綜合治理改造對(duì)機(jī)組推力軸承結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化改造。

推力瓦溫高的主要原因：推力軸承集油裝置密封采用間隙密封且密封未設(shè)置迷宮，集油裝置密封不嚴(yán)，導(dǎo)致自身泵（鏡板泵）泵出油量不足，機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中從回油窗觀察推力軸承循環(huán)油量明顯較少。

1.1.2 改進(jìn)內(nèi)容

（1）1號(hào)、2號(hào)機(jī)推力頭及鏡板返廠進(jìn)行全面測(cè)量，其中推力頭與主軸配合公差，按照過(guò)盈方式對(duì)推力頭內(nèi)孔進(jìn)行長(zhǎng)焊、重新加工配車(chē)。

（2）主機(jī)廠對(duì)推力軸承自身泵（鏡板泵）外循環(huán)的設(shè)計(jì)壓頭和流量進(jìn)行復(fù)核，驗(yàn)證自身泵（鏡板泵）外循環(huán)系統(tǒng)設(shè)計(jì)是合適的，油循環(huán)系統(tǒng)滿足正常工況運(yùn)行要求，因此推力軸承維持自身泵（鏡板泵）外循環(huán)結(jié)構(gòu)，循環(huán)方式不做變更。推力軸承集油裝置密封由金屬圓環(huán)更換為梳齒型密封，提高集油裝置的密封可靠性，增加推力外循環(huán)壓頭，使外循環(huán)油路更為通暢。改進(jìn)后集油裝置密封如圖2所示。

圖2 改進(jìn)后集油裝置密封Figure 2 Sealing of improved oil gathering device

（3）在推力軸承油盆內(nèi)部增加一層封油板，將推力油盆分為上下兩個(gè)空間，穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)的推力油位，現(xiàn)場(chǎng)改進(jìn)效果如圖3和圖4所示；更換推力軸承油擋及油盆蓋，并增加呼吸器，油擋仍采用隨動(dòng)接觸式密封，但增加密封體層數(shù)。同時(shí)更換了推力軸承接駁裝置及測(cè)溫電阻[2]。

圖3 改造前Figure 3 The picture before transformation

圖4 改造后Figure 4 The picture after transformation

1.2 導(dǎo)軸承

上導(dǎo)軸承布置在上機(jī)架中心體內(nèi)，為分塊瓦自調(diào)式結(jié)構(gòu)，有 10塊內(nèi)表面鑄有軸承合金的扇形軸瓦。在導(dǎo)軸承油槽內(nèi)裝有油冷卻器，潤(rùn)滑油的循環(huán)冷卻采用內(nèi)循環(huán)方式。下導(dǎo)軸承布置在下機(jī)架中心體內(nèi)，采用潤(rùn)滑油內(nèi)部自循環(huán)分塊瓦結(jié)構(gòu)，有10塊內(nèi)表面鑄有軸承合金的扇形軸瓦。下導(dǎo)油冷卻器采用環(huán)形結(jié)構(gòu)。

1.2.1 存在的問(wèn)題

（1）上、下導(dǎo)軸承采用球面支柱+調(diào)整墊片方式調(diào)整軸瓦間隙，在分配間隙時(shí)由于多個(gè)墊片疊加或者墊片變形易引起測(cè)量誤差大和分配間隙不準(zhǔn)，影響機(jī)組軸線調(diào)整準(zhǔn)確度，導(dǎo)致機(jī)組運(yùn)行后振擺超標(biāo)或瓦溫不均。

（2）兩臺(tái)機(jī)組下導(dǎo)軸承自2005年投運(yùn)以來(lái)一直存在嚴(yán)重的甩油、漏油現(xiàn)象；上、下導(dǎo)軸承的測(cè)溫電阻通過(guò)接線柱方式引出，故障率高難以維護(hù)，且接駁處存在滲油情況。

1.2.2 改進(jìn)內(nèi)容

（1）上導(dǎo)軸承導(dǎo)瓦間隙調(diào)整方式在繼續(xù)保留原有球面支柱支撐和墊片調(diào)整的基礎(chǔ)上，增加楔子板結(jié)構(gòu)。在上導(dǎo)軸承導(dǎo)瓦上部安裝封油板和密封對(duì)上油箱進(jìn)行密封，更換上導(dǎo)軸承油擋，并增設(shè)上導(dǎo)吸油霧裝置。更換上導(dǎo)軸承接駁裝置及測(cè)溫電阻。改造示意圖和現(xiàn)場(chǎng)改進(jìn)效果圖如圖5～圖8所示。

（2）下導(dǎo)軸承導(dǎo)瓦間隙調(diào)整方式在繼續(xù)保留原有球面支柱支撐和墊片調(diào)整的基礎(chǔ)上，增加楔子板結(jié)構(gòu)（改造方式同上導(dǎo)）。將下導(dǎo)滑轉(zhuǎn)子12-φ20mm泵孔封堵1/3，即封堵4個(gè)泵孔，封堵材料選用Q235B，直徑φ19mm的圓柱，長(zhǎng)度15mm，4個(gè)封堵均勻布置在圓周位置，封堵位置不超過(guò)滑轉(zhuǎn)子外圓表面，點(diǎn)焊牢固，減少上油箱泵油量，如圖9所示；下導(dǎo)滑轉(zhuǎn)子上部6-φ10mm的均壓孔封堵4個(gè)，封堵材料選用Q235B，直徑φ9mm的圓柱，長(zhǎng)度15mm，封堵位置不超過(guò)滑轉(zhuǎn)子外圓表面，點(diǎn)焊牢固，減小油盆內(nèi)外壓差，如圖10所示；在導(dǎo)軸承座圈上增加20個(gè)φ30mm的回油孔，在下導(dǎo)瓦托板上增加10個(gè)φ60mm溢油管，加大回油量，油回路示意圖和現(xiàn)場(chǎng)改造后效果如圖11和圖12所示；更換下導(dǎo)吸油霧裝置和油擋。同時(shí)將下導(dǎo)軸承接駁裝置及測(cè)溫電阻進(jìn)行更換。

圖5 改造前上導(dǎo)軸承剖面圖Figure 5 Profile of upper guide bearing before transformation

圖6 改造后上導(dǎo)軸承剖面圖Figure 6 Profile of upper guide bearing after transformation

圖7 改造前Figure 7 The picture before transformation

圖8 改造后Figure 8 The picture after transformation

1.3 轉(zhuǎn)子

轉(zhuǎn)子外徑為φ2644mm，由磁極、轉(zhuǎn)子磁軛及主軸組成，采用一根軸結(jié)構(gòu)，磁軛與大軸采用20SiMn，并整鍛成一體，大軸長(zhǎng)8160mm。在轉(zhuǎn)子磁軛的上下端裝設(shè)離心式風(fēng)扇，在下部風(fēng)扇下端裝有可拆卸的制動(dòng)環(huán)。

1.3.1 存在的問(wèn)題

（1）轉(zhuǎn)子磁極連接引線采用硬連接方式，磁極連接引線彎曲半徑較小，在磁極引線彎頭處易產(chǎn)生應(yīng)力，機(jī)組運(yùn)行時(shí)在機(jī)組振動(dòng)、線圈相對(duì)位移及熱脹冷縮等綜合作用下，導(dǎo)致磁極引線彎頭處疲勞損傷，進(jìn)而形成裂紋熔斷。2012年1號(hào)機(jī)8號(hào)磁極連接引線熔斷；2013年B級(jí)檢修對(duì)2號(hào)機(jī)磁極連接引線探傷檢查時(shí)，發(fā)現(xiàn)2號(hào)磁極正極引線有一條長(zhǎng)約1mm裂紋，負(fù)極引線有一條長(zhǎng)約3mm裂紋。

圖9 封堵泵油孔Figure 9 Plugging the oil hole of pump

圖10 封堵均壓孔Figure 10 Plugging the balanced hole

圖11 下導(dǎo)軸承油回路示意圖Figure 11 The sketch map of oil distribution

圖12 下導(dǎo)軸承改造后Figure 12 The picture after transformation

（2）轉(zhuǎn)子穿軸引線采用多層軟銅片（0.5mm×63mm×650mm）與滑環(huán)連接，在拆裝滑環(huán)及轉(zhuǎn)子吊裝過(guò)程中需引線多次折曲，兩臺(tái)機(jī)組軟銅片均有斷裂現(xiàn)象，部分軟銅片有裂紋，存在安全隱患。

（3）轉(zhuǎn)子磁軛上部φ1260圓周上有180°被轉(zhuǎn)子引線所覆蓋，如試配鍵相角位于該區(qū)域，配重位置無(wú)法使用，僅能采用相鄰角度配重產(chǎn)生分量的方法，但該方法難以達(dá)到配重效果，且配重位置半徑較小，配重重量受限。根據(jù)以往動(dòng)平衡試驗(yàn)情況，如在計(jì)算試配位置沒(méi)有合適預(yù)留螺栓孔，則配重塊需焊在上、下風(fēng)扇環(huán)面上，試配時(shí)需在發(fā)電機(jī)內(nèi)部進(jìn)行多次焊接和切割動(dòng)火作業(yè)，安全風(fēng)險(xiǎn)高。

1.3.2 改進(jìn)內(nèi)容

（1）1、2號(hào)機(jī)組磁極全部返回主機(jī)廠檢修，對(duì)磁極連接進(jìn)行優(yōu)化，增大了磁極連接R角彎曲半徑，防止機(jī)組運(yùn)行時(shí)磁極連接彎頭處產(chǎn)生的應(yīng)力，在振動(dòng)、線圈相對(duì)位移及熱脹冷縮作用下，磁極連接彎頭處疲勞損傷，進(jìn)而形成裂紋熔斷，有效地提高了轉(zhuǎn)子磁極的運(yùn)行可靠性[3]。改進(jìn)示意圖和現(xiàn)場(chǎng)改進(jìn)后效果如圖13、圖14和圖15、圖16所示。

圖13 磁極連接改進(jìn)前Figure 13 Connection of the magnetic pole before improvement

（2）更換1、2號(hào)機(jī)集電環(huán)和轉(zhuǎn)子穿軸引線，并將上端引出線連接方式改為可拆卸式，有效地避免了檢修過(guò)程中拆裝滑環(huán)及轉(zhuǎn)子吊裝時(shí)引線折斷，消除了安全隱患，同時(shí)增加絕緣板將轉(zhuǎn)子上部中心孔進(jìn)行封堵，現(xiàn)場(chǎng)改進(jìn)后效果如圖17和圖18所示。同時(shí)在轉(zhuǎn)子上下風(fēng)扇上配鉆了配重孔，解決了動(dòng)平衡試驗(yàn)時(shí)配重難的問(wèn)題，縮短了檢修時(shí)間，提高了檢修效率。

圖14 磁極連接改進(jìn)前Figure 14 Connection of the magnetic pole after improvement

圖15 改進(jìn)前磁極連接安裝效果Figure 15 Details of the connection before improvement

圖16 改進(jìn)后磁極連接安裝效果Figure 16 Details of the connection after improvement

圖17 轉(zhuǎn)子引線改造前Figure 17 Rotor lead before transformation

圖18 轉(zhuǎn)子引線改造后Figure 18 Rotor lead after transformation

（3）拆除歷年檢修安裝在轉(zhuǎn)子上的配重塊。在轉(zhuǎn)子上下風(fēng)扇上配鉆了配重孔，增大了配重半徑，增多了配重位置，解決了動(dòng)平衡試驗(yàn)時(shí)配重難的問(wèn)題，縮短了檢修時(shí)間，提高了檢修效率。配重位置如圖19和圖20中紅色區(qū)域所示。

圖19 改進(jìn)前配重位置Figure 19 Position of counterweight before improvement

1.4 定子

定子由定子機(jī)座、定子鐵芯、定子繞組、端箍、測(cè)溫裝置和絕緣件組成，定子鐵芯下端采用大齒壓板結(jié)構(gòu)，定子鐵芯疊片時(shí)采用雙鴿尾筋定位，并用穿心螺桿壓緊，在穿心螺桿與鐵芯間設(shè)有分段絕緣套管。

圖20 改進(jìn)后配重位置Figure 20 Position of counterweight after improvement

1.4.1 存在的問(wèn)題

（1）定子鐵芯穿心螺桿采用半絕緣結(jié)構(gòu)，絕緣套管采用分段式（隔2個(gè)通風(fēng)槽一段），在沒(méi)有絕緣套管防護(hù)的位置，碳粉、油泥等雜物通過(guò)通風(fēng)槽附著在穿心螺桿上，造成定子鐵芯穿心螺桿絕緣不合格。在機(jī)組檢修中，每次均需花費(fèi)大量時(shí)間清掃穿心螺桿，提升穿心螺桿絕緣；部分穿心螺桿，由于空間位置限制，絕緣無(wú)法處理。

（2）1號(hào)機(jī)定子線棒和鐵芯測(cè)溫電阻已損壞過(guò)半，嚴(yán)重影響機(jī)組的運(yùn)行監(jiān)視，存在安全隱患，由于測(cè)溫元件為預(yù)埋件，損壞后無(wú)法更換。

1.4.2 改進(jìn)內(nèi)容

1號(hào)機(jī)定子整體吊出返回主機(jī)廠進(jìn)行檢修，定子鐵芯重新疊片，更換約50%鐵芯沖片；定子測(cè)溫電阻全部更換為某廠家全鎧裝測(cè)溫電阻，消除了設(shè)備安全隱患。定子線棒更換55根，穿心螺桿90根全部更換，并改為全絕緣結(jié)構(gòu)（采用全絕緣套管），提高了設(shè)備可靠性。為適應(yīng)原穿孔要求，2號(hào)機(jī)定子穿心螺桿重新設(shè)計(jì)制造，螺孔尺寸不變，螺桿直徑尺寸適當(dāng)減小，表面采用絕緣材料纏繞[4]。

1.5 其他改進(jìn)內(nèi)容

（1）在推力軸承上部增加純機(jī)械式碳粉吸塵裝置，如圖21所示。風(fēng)扇用M20螺栓把緊固定在推力頭上。在轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)過(guò)程中將頂罩內(nèi)混合有碳粉的風(fēng)抽入支撐架內(nèi)。風(fēng)經(jīng)過(guò)碳粉過(guò)濾氈后，碳粉粘附在氈子上，完成碳粉過(guò)濾。本結(jié)構(gòu)優(yōu)點(diǎn)是不用外加吸塵器，節(jié)省空間，定期更換過(guò)濾氈即可。增設(shè)碳粉吸塵裝置后，轉(zhuǎn)子絕緣較改造前明顯上升。

圖21 碳粉吸塵裝置

（2）將1號(hào)發(fā)電電動(dòng)機(jī)上機(jī)架支臂與機(jī)坑之間4臺(tái)千斤頂進(jìn)行改造。改造前千斤頂采用碟形彈簧+管支撐結(jié)構(gòu)，隨著機(jī)組發(fā)電、抽水等工況頻繁啟動(dòng)，常年運(yùn)行后碟形彈簧易發(fā)生疲勞變形，從而導(dǎo)致上機(jī)架對(duì)稱(chēng)預(yù)緊力發(fā)生變化，振動(dòng)增大。本次改造取消了碟形彈簧，采用了新型的阻尼器+管支撐結(jié)構(gòu)。阻尼器內(nèi)部充滿了高壓的彈性膠泥介質(zhì)，在發(fā)電機(jī)軸承高速振動(dòng)激勵(lì)下提供高“動(dòng)態(tài)”剛度，從而減少發(fā)電機(jī)軸承的整體徑向位移，延長(zhǎng)軸承壽命；在低速狀況下，提高了較低的“靜態(tài)”剛度，將施加在混凝土結(jié)構(gòu)上的載荷降至最低，避免對(duì)機(jī)坑混凝土結(jié)構(gòu)施加任何拉伸載荷?，F(xiàn)場(chǎng)改造后效果如圖22和圖23所示。

圖22 改造前Figure 22 The picture before transformation

（3）1、2號(hào)機(jī)機(jī)械制動(dòng)裝置全部更換，管路及閥門(mén)全部更換為不銹鋼材質(zhì)。更換后的制動(dòng)器在備用狀態(tài)下上下腔均無(wú)壓，延長(zhǎng)了制動(dòng)器內(nèi)部上下腔密封壽命，有效地降低了制動(dòng)器上下腔串壓的可能性[5]。

（4）1、2號(hào)發(fā)電電動(dòng)機(jī)及其控制系統(tǒng)全部更新改造，取消原加熱器控制箱、吸油霧裝置控制箱、高壓油頂起裝置控制箱等，將上述輔助設(shè)備控制系統(tǒng)集成到發(fā)電機(jī)輔助控制柜，控制邏輯集中，減少PLC，節(jié)約了現(xiàn)場(chǎng)空間，降低了缺陷發(fā)生率。盤(pán)柜PLC和繼電器全部采用某品牌，方便日后控制系統(tǒng)檢修和維護(hù)。

圖23 改造后Figure 23 The picture after transformation

2 主要改善性能和效果分析

改造后1、2號(hào)機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定，各部軸承及機(jī)架振擺數(shù)據(jù)均滿足GB 8564—2003《水輪發(fā)電機(jī)組安裝技術(shù)規(guī)范》和主機(jī)廠設(shè)計(jì)要求，各部軸承及機(jī)架振動(dòng)擺度值均大大優(yōu)于俢前值，具體見(jiàn)表1。

1、2號(hào)機(jī)組投運(yùn)后，經(jīng)幾個(gè)月持續(xù)觀察，推力軸承、上導(dǎo)軸承、下導(dǎo)軸承、水導(dǎo)軸承軸瓦溫度穩(wěn)定，各部軸承瓦溫較俢前均大幅降低，推力軸承油溫高缺陷得到徹底消除，各部軸承改造前后瓦溫具體見(jiàn)表2。1、2號(hào)機(jī)下導(dǎo)軸承結(jié)構(gòu)優(yōu)化改造后，兩臺(tái)機(jī)下導(dǎo)甩油問(wèn)題均得到了有效治理，目前1、2號(hào)機(jī)下導(dǎo)油位穩(wěn)定。

表1 改造前后振動(dòng)擺度值對(duì)比Table 1 Comparison of vibration and swing before and after transformation

表2 改造前后各部軸承瓦溫對(duì)比Table 2 Comparison of bearing temperature before and after transformation

3 結(jié)束語(yǔ)

回龍電站在機(jī)組綜合治理改造設(shè)計(jì)安裝階段對(duì)發(fā)電電動(dòng)機(jī)存在的問(wèn)題和缺陷進(jìn)行認(rèn)真評(píng)估、分析，并及時(shí)協(xié)調(diào)設(shè)備廠家出具改造方案，成功避免了一系列質(zhì)量問(wèn)題發(fā)生，提高了機(jī)組運(yùn)行可靠性。本文涉及的機(jī)組設(shè)備設(shè)計(jì)修改、工藝改進(jìn)，有的已得到現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行調(diào)試的驗(yàn)證，有的仍有待進(jìn)一步考驗(yàn)，希望本文對(duì)其他蓄能電站發(fā)電電動(dòng)機(jī)改造提供有益參考。