曲曉陽(yáng),肖 宜,2,王均星,張勇超,郭星銳
(1. 武漢大學(xué) 水資源與水電工程科學(xué)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,武漢 430072;2.水資源安全保障湖北省協(xié)同創(chuàng)新中心,武漢 430072)
近年來(lái),經(jīng)濟(jì)發(fā)展迅速,城市化水平不斷提高,國(guó)內(nèi)大型城市原有供水系統(tǒng)無(wú)法滿足城鎮(zhèn)化的發(fā)展需要,亟需調(diào)整城市供水格局,增設(shè)水源地。在大型水庫(kù)中新建引水線路必然會(huì)影響到原水工建筑的安全運(yùn)行,而如何協(xié)調(diào)好新舊的水工建筑物的關(guān)系是工程建設(shè)中必須要考慮的,對(duì)這一問(wèn)題國(guó)內(nèi)類似工程實(shí)例和論證較多,如陳位洪等人從設(shè)計(jì)和施工方面分析了西江引水工程跨堤箱涵對(duì)北江大堤的影響 ,對(duì)跨堤引水工程論證工作起到一定的參考作用;王梅霞等人針對(duì)陜西秦元熱電廠熱力管道穿越渭河堤防工程的幾種工程方案進(jìn)行對(duì)比分析論證,使工程設(shè)計(jì)方案具有結(jié)構(gòu)安全性和技術(shù)可行性 ;涂國(guó)祥等人也對(duì)庫(kù)水位升降時(shí)溢洪道邊坡滲流流場(chǎng)的變化進(jìn)行了研究 ,但是目前國(guó)內(nèi)對(duì)取水口與溢洪道相互影響的研究相對(duì)欠缺。隨著城市發(fā)展,新建引水工程與原溢洪道的沖突會(huì)越來(lái)越常見,若不針對(duì)設(shè)計(jì)方案進(jìn)行影響分析,可能會(huì)導(dǎo)致滑坡、管涌等災(zāi)害危及水庫(kù)及水工建筑物的安全,本文將結(jié)合工程實(shí)例對(duì)此進(jìn)行研究。
武漢市黃陂區(qū)前川城區(qū)擬實(shí)施引院入川工程,工程計(jì)劃將黃陂區(qū)院基寺水庫(kù)設(shè)為新水源地,形成灄水河和院基寺水庫(kù)雙水源供水格局,以提高武漢市城市供水安全性。其中新水源地院基寺水庫(kù)為大(二)型水庫(kù),引水工程擬設(shè)取水口位置靠近水庫(kù)溢洪道,故需考慮取水口建成運(yùn)行對(duì)溢洪道的影響。本文結(jié)合取水口工程的設(shè)計(jì)方案及相關(guān)規(guī)范,對(duì)工程建設(shè)前后溢洪道泄流能力變化和工程運(yùn)行時(shí)溢洪道邊坡滲流穩(wěn)定兩方面進(jìn)行安全論證。
院基寺水庫(kù)位于武漢市黃陂區(qū)長(zhǎng)軒嶺街院子村,是一座以灌溉為主,兼防洪、供水的中型水庫(kù),是梅院泥灌區(qū)的重要組成部分,該庫(kù)于1960年3月建成。引院入川(水源)工程輸水管線從院基寺水庫(kù)沿溢洪河道及黃土公路輸送至前川城區(qū)的前川水廠,總長(zhǎng)度約26.8 km。其中取水口擬建在院基寺水庫(kù)副壩西側(cè)的1號(hào)溢洪道東側(cè)凹灣處,位于1號(hào)溢洪道與2號(hào)溢洪道之間,距1號(hào)溢洪道約50 m。工程取水口具體布置如圖1所示。
圖1 取水口位置示意圖Fig.1 Schematic diagram of water inlet location
取水管道穿越的巖體巖層分布有序,由上往下為殘坡積土、素填土、黏土、強(qiáng)風(fēng)化片麻巖、中風(fēng)化片麻巖、弱風(fēng)化片麻巖,巖體以中風(fēng)化和弱風(fēng)化片麻巖為主。地質(zhì)剖面如圖2所示。
圖2 取水管道施工區(qū)域地質(zhì)剖面圖Fig.2 Geological profile of water intake pipeline construction area
取水口處管道部分主要位于中風(fēng)化片麻巖和弱風(fēng)化片麻巖中,巖層穩(wěn)定密實(shí),管道平均埋深約10 m。
分析院基寺水庫(kù)取水口工程運(yùn)行對(duì)溢洪道的影響,其一是取水口建設(shè)距溢洪道較近,需考慮取水口工作是否會(huì)影響溢洪道泄流能力 ,通過(guò)分析工程建設(shè)前后溢洪道泄流流場(chǎng)、流量變化來(lái)論證工程影響;其二是新建輸水管道之后,溢洪道附近山體的滲流場(chǎng)發(fā)生變化,山體中滲流出露、過(guò)大的水力坡降等會(huì)對(duì)附近的溢洪道邊坡乃至整體結(jié)構(gòu)的安全穩(wěn)定產(chǎn)生重大的影響 ,需考慮工程運(yùn)行時(shí)管道出現(xiàn)的極端工況(假設(shè)管道破裂大體積管水出漏),選取不利斷面通過(guò)滲流計(jì)算確定滲流場(chǎng)中水頭的分布特點(diǎn)和關(guān)鍵部位的滲透水壓力及通過(guò)溢洪道邊坡的滲透流量,結(jié)合工程的實(shí)際地質(zhì)和水力條件,計(jì)算山體承受的水力坡降,與規(guī)范允許水力坡降進(jìn)行對(duì)比來(lái)評(píng)價(jià)結(jié)構(gòu)的滲透穩(wěn)定。
分析取水口工作期間對(duì)溢洪道正常泄流能力的影響,應(yīng)用Flow 3D軟件VOF模型和RNGk-ε紊流模型對(duì)選取的工況下溢洪道泄流情況進(jìn)行模擬,溢洪道泄流水流屬于帶自由表面的水流流動(dòng),大型水工建筑物中水流的流動(dòng)計(jì)算中對(duì)自由表面的數(shù)值模擬中VOF(Volume of F1uid)法的應(yīng)用十分普遍和有效 。通過(guò)對(duì)取水口建成前后溢洪道在正常泄洪時(shí)的流線、流速、流量等信息進(jìn)行對(duì)比分析,評(píng)價(jià)取水口的建設(shè)對(duì)溢洪道泄洪能力的影響。計(jì)算選取的范圍為黃陂區(qū)前川城區(qū)北部院基寺水庫(kù)、1號(hào)溢洪道、2號(hào)溢洪道及長(zhǎng)距離輸水管道等結(jié)構(gòu),計(jì)算時(shí)采用笛卡爾坐標(biāo)系,取Y方向?yàn)樯舷掠畏较?+Y為上游);取X方向?yàn)樽笥野斗较?+X為左岸);取Z方向?yàn)殂U直方向,其坐標(biāo)值與工程中的海拔高度相對(duì)應(yīng)。計(jì)算體型由Civil 3D繪制完成,1號(hào)溢洪道堰頂高程為55.26 m,2號(hào)溢洪道堰頂高程為55.76 m,取水口端部管中高程46.20 m,斜率i=0.035 2。計(jì)算范圍和計(jì)算體型如圖3所示。
圖3 計(jì)算地形范圍及計(jì)算體型Fig.3 Calculate terrain range and shape
網(wǎng)格劃分設(shè)一個(gè)網(wǎng)格區(qū)塊,沿X方向,1號(hào)和2號(hào)溢洪道所在部位為主要研究部分,網(wǎng)格尺度進(jìn)行適當(dāng)加密,采用網(wǎng)格尺度為0.67 m,其余網(wǎng)格適當(dāng)稀疏,采用網(wǎng)格尺度為1.00 m;沿水流向(Y方向)網(wǎng)格尺度為1.00 m;垂直向(Z方向)網(wǎng)格尺度為0.33 m。
邊界條件設(shè)置是上游為壓強(qiáng)邊界,通過(guò)給定水位和相應(yīng)靜水壓強(qiáng)實(shí)現(xiàn),下游為自由出流,水面設(shè)置為自由水面,各結(jié)構(gòu)壁面設(shè)置為固壁邊界,對(duì)應(yīng)的曼寧糙率為0.014~0.018左右。
選取了兩個(gè)工況設(shè)計(jì)洪水位工況(z=58.52 m)和校核洪水位工況(z=60.20 m),分別就工程建設(shè)前后水庫(kù)溢洪道流場(chǎng)、流量的變化進(jìn)行數(shù)值模擬分析。
3.1.1 工程對(duì)水庫(kù)溢洪道流場(chǎng)的影響
(1)設(shè)計(jì)洪水位工況(z=58.52 m)。取水口建設(shè)前表面流場(chǎng)分布中整體水流沿兩側(cè)溢洪道自上游向下游下泄,1號(hào)溢洪道(流場(chǎng)分布圖左側(cè))進(jìn)口前由于地形內(nèi)凹存在水流回旋,自上游50 m處流線逐漸由彎變直,進(jìn)口處無(wú)橫向流速,進(jìn)口流速在2.0 m/s左右,下泄流速范圍為4.8~19.5m/s;2號(hào)溢洪道(流場(chǎng)分布圖右側(cè))進(jìn)口前水域面積寬廣,地形埡口與溢洪道進(jìn)口處連接形成大的回旋水流,進(jìn)口處流線由彎變直,流速為2.5 m/s左右,下泄流速范圍為6.5~19.2 m/s。
圖4 設(shè)計(jì)洪水工況取水口前后流速對(duì)比圖Fig.4 Designed flood condition’s comparison diagram of velocity before and after water intake construction
圖5 設(shè)計(jì)洪水工況取水口前后流場(chǎng)對(duì)比圖Fig.5 Designed flood condition’s comparison diagram of flow field before and after water intake construction
取水口建設(shè)后表面流場(chǎng)分布中1號(hào)溢洪道進(jìn)口流速在1.8 m/s左右,下泄流速范圍為5.0~20.2 m/s;2號(hào)溢洪道進(jìn)口流速為2.4 m/s左右,下泄流速范圍為6.8~19.2 m/s。假定取水管道采用自由出流的方式,無(wú)泵情況下管內(nèi)流速為7.2 m/s左右。
工程建設(shè)前后流場(chǎng)基本一致,兩溢洪道進(jìn)口前流線走勢(shì)及方向無(wú)明顯變化,流速分布基本相同。
(2)校核洪水位工況(z=60.20 m)。在取水口建設(shè)前表面流場(chǎng)分布中,1號(hào)溢洪道進(jìn)口前自上游60 m處流線逐漸由彎變直,進(jìn)口流速在2.6 m/s左右,下泄流速范圍為5.5~21.5 m/s;2號(hào)溢洪道進(jìn)口前上游繞過(guò)山頂?shù)乃髋c埡口處回流形成碰撞消能,流速減小,流速為2.7 m/s左右,下泄流速范圍為7.7~20.4 m/s。
圖6 校核洪水工況取水口前后流速對(duì)比圖Fig.6 Check flood condition’s comparison diagram of velocity before and after water intake construction
圖7 校核洪水工況取水口前后流場(chǎng)對(duì)比圖Fig.7 Check flood condition’s comparison diagram of flow field before and after water intake construction
取水口建設(shè)后表面流場(chǎng)分布情況為1號(hào)溢洪道進(jìn)口流速在2.4 m/s左右,下泄流速范圍為6.5~21.3 m/s;2號(hào)溢洪道進(jìn)口前上游繞過(guò)山頂?shù)乃髋c埡口處回流形成碰撞更為劇烈,進(jìn)口流速為2.8 m/s左右,下泄流速范圍為7.9~20.5 m/s。假定取水管道采用自由出流的方式,無(wú)泵情況下管內(nèi)流速為7.0 m/s左右。
建管前后流場(chǎng)基本一致,兩溢洪道進(jìn)口前流線走勢(shì)及方向無(wú)顯著變化,流速分布基本相同。
3.1.2 工程對(duì)溢洪道出流的影響
(1)設(shè)計(jì)洪水位工況(z=58.52 m)。以設(shè)計(jì)洪水位下取水口工程建設(shè)前后流量相對(duì)平穩(wěn)的30 min分析,由圖8、圖9可見流量趨勢(shì)相似,工程建設(shè)前1號(hào)溢洪道泄流流量平均值為245.56 m3/s,2號(hào)溢洪道為227.67 m3/s;工程建設(shè)后1號(hào)溢洪道泄流流量平均值為245.58 m3/s,2號(hào)溢洪道為227.86 m3/s。工程建設(shè)前后流量差小于0.1%,則取水管的建成對(duì)設(shè)計(jì)工況下溢洪道泄流能力影響極小,可不考慮。
圖8 設(shè)計(jì)洪水工況(z=58.52 m)建管前后1號(hào)溢洪道流量對(duì)比折線圖Fig.8 Designed flood condition’s comparison broken line diagram of flow of spillway no. 1 before and after water intake construction
圖9 設(shè)計(jì)洪水工況(z=58.52 m)建管前后2號(hào)溢洪道流量對(duì)比折線圖Fig.9 Designed flood condition’s comparison broken line diagram of flow of spillway no. 2 before and after water intake construction
(2)校核洪水位工況(z=60.20 m)。以校核洪水位下取水口工程建設(shè)前后流量相對(duì)平穩(wěn)的20 min分析,由圖10、圖11可見流量趨勢(shì)大致相似,工程建設(shè)前1號(hào)溢洪道泄流流量平均值為516.89 m3/s,2號(hào)溢洪道為490.22 m3/s;工程建設(shè)后泄流流量平均值1號(hào)溢洪道為511.61 m3/s,2號(hào)溢洪道為486.44 m3/s。工程建設(shè)前后流量差為1%,則取水口工程運(yùn)行對(duì)校核工況下1、2號(hào)溢洪道泄流能力影響較小,可不考慮。
圖10 校核洪水工況(z=60.20 m)建管前后1號(hào)溢洪道流量對(duì)比折線圖Fig.10 Check flood condition’s comparison broken line diagram of flow of spillway no. 1 before and after water intake construction
圖11 校核洪水工況(z=60.20 m)建管前后2號(hào)溢洪道流量對(duì)比折線圖Fig.11 Check flood condition’s comparison broken line diagram of flow of spillway no. 2 before and after water intake construction
采用Geo studio軟件SEEP/W模塊對(duì)取水管道完建后的溢洪道邊坡滲流情況建立斷面二維仿真模型 ,SEEP/W是第一款全面處理非飽和土體滲流問(wèn)題的軟件,適用于邊坡滲流問(wèn)題,用平面有限元計(jì)算分析法對(duì)工程完建后的山體斷面流場(chǎng)進(jìn)行模擬計(jì)算,分析評(píng)價(jià)所選斷面的滲透穩(wěn)定性。假定管道運(yùn)行時(shí)出現(xiàn)極端工況,管道破裂導(dǎo)致大體積管水出漏,根據(jù)取水口附近具體地形地質(zhì)條件,選取了B1- B1′、B2- B2′兩個(gè)斷面進(jìn)行研究,具體位置如圖12所示。此外本工程位于水庫(kù)附近,降雨、排水等特殊情況可能造成地下水位的升降變化,所以對(duì)每個(gè)斷面選擇三種不同的下游水位(為表述方便,認(rèn)為漏水處管道高程為斷面上游水位,溢洪道地下水位為下游水位)進(jìn)行計(jì)算。
圖12 溢洪道邊坡滲流分析斷面Fig.12 Seepage analysis section of spillway slope
B1- B1′、B2- B2′斷面,每個(gè)斷面上游側(cè)水位取該樁號(hào)處輸水管道高程,下游側(cè)水位取溢洪道地下3、5、7 m 三種情況。
B1- B1′斷面對(duì)應(yīng)管道底部高程為45.15 m,此外根據(jù)地勘資料,溢洪道側(cè)高程為47.6 m。第一類邊界條件設(shè)為,滲入邊界水位為45.15 m,滲出邊界水位分別為44.6、42.6、40.6 m 3種情況。
B2- B2′斷面對(duì)應(yīng)管道底部高程為44.75 m,第一類邊界條件設(shè)為,滲入邊界水位為44.75 m,滲出邊界水位分別為45.25 m(高于滲入邊界水位,可省略其計(jì)算)、43.25、41.25 m。
滲流計(jì)算工況如表1。
表1 計(jì)算工況匯總Tab.1 Summary of calculation conditions
將山體簡(jiǎn)化為均質(zhì)材料進(jìn)行計(jì)算。各巖層的滲透系數(shù)及凝聚力、內(nèi)摩擦角等材料參數(shù)根據(jù)場(chǎng)地巖土原位測(cè)試等試驗(yàn)結(jié)果綜合建議值選取。各土層的允許水力坡降取值如表2所示。
表2 土層允許水力坡降Tab.2 The soil allowable hydraulic gradient
3.2.1 B1- B1′斷面
B1- B1′斷面整體模型如圖13所示。二維模型管道處鉆孔編號(hào)為ZK5,溢洪道側(cè)鉆孔編號(hào)為BZK3。模型以從管道側(cè)指向溢洪道側(cè)為X軸正方向,以距ZK5號(hào)孔水平距離為X坐標(biāo),以豎直向上方向?yàn)閅軸正方向,以高程作為Y坐標(biāo)。二維模型水平長(zhǎng)103.2 m,其中孔號(hào)ZK5至BZK3之間為主要研究區(qū)域,其水平距離為73.2 m,從兩點(diǎn)分別向外擴(kuò)展15 m進(jìn)行建模,地質(zhì)分層隨地層走勢(shì)相應(yīng)延伸。二維模型左側(cè)高31 m,右側(cè)高17.6 m,即模型取高程為30 m以上區(qū)域,涵蓋該斷面所有地質(zhì)信息。
圖13 B1- B1′斷面整體模型(單位:m)Fig.13 Integral model of B1- B1′ section
滲流基本微分方程的邊界條件有三類:已知水頭邊界條件、已知流量邊界條件、混合邊界條件。本工程中已知資料符合其中的第一類邊界條件,已知水頭邊界條件,即H=H0。
B1- B1′斷面滲流計(jì)算邊界條件可以表述為:
(1)工況1:地下水位為地面以下3 m深,滲入邊界水位H1=45.15 m,滲出邊界水位H2=44.6 m。
(2)工況2:地下水位為地面以下5 m深,滲入邊界水位H1=45.15 m,滲出邊界水位H2=42.6 m。
(3)工況3:地下水位為地面以下7 m深,滲入邊界水位H1=45.15 m,滲出邊界水位H2=40.6 m。
模型建立完畢進(jìn)行單元網(wǎng)格劃分,設(shè)置單元網(wǎng)格間距為1m,施加滲流計(jì)算邊界條件。經(jīng)過(guò)計(jì)算得到模型滲流情況如圖14所示。圖中箭頭方向代表滲流方向,箭頭大小代表流速大小。不同顏色區(qū)域的分界線為等勢(shì)線。
圖14 B1- B1′斷面模型滲流整體分布圖(單位:m)Fig.14 Overall seepage distribution diagram of B1-B1′ section model
3.2.2 B2- B2′斷面
B2- B2′斷面整體模型如圖15所示。二維模型管道處鉆孔編號(hào)為ZK6,溢洪道側(cè)鉆孔編號(hào)為BZK6。模型以從管道側(cè)指向溢洪道側(cè)為X軸正方向,以距ZK6號(hào)孔水平距離為X坐標(biāo),以豎直向上方向?yàn)閅軸正方向,以高程作為Y坐標(biāo)。二維模型水平長(zhǎng)87.9 m,其中孔號(hào)ZK6至BZK6之間為主要研究區(qū)域,其水平距離為57.9 m,從兩點(diǎn)分別向外擴(kuò)展15 m進(jìn)行建模,地質(zhì)分層隨地層走勢(shì)相應(yīng)延伸。二維模型左側(cè)高29.65 m,右側(cè)高18.25 m。
圖15 B2- B2′斷面整體模型(單位:m)Fig.15 Integral model of B2- B2′ section
B2- B2′斷面滲流計(jì)算邊界條件可以表述為:
(1)工況4:地下水位為地面下5 m深,滲入邊界水位H1=44.75 m,滲出邊界水位H2=43.25 m。
(2)工況5:地下水位為地面下7 m深,滲入邊界水位H1=44.75 m,滲出邊界水位H2=41.25 m。
經(jīng)過(guò)計(jì)算得到模型滲流情況如圖16所示。
分析各工況下的滲流,在滲入點(diǎn)及滲出點(diǎn)水力坡降值達(dá)到極大值。將兩個(gè)斷面水力坡降計(jì)算結(jié)果匯總?cè)绫?所示。
圖16 B2- B2′斷面模型滲流整體分布圖(單位:m)Fig.16 Overall seepage distribution diagram of B2-B2′ section model
斷面工況表層表層水力坡降極大值所在巖層左側(cè)左側(cè)水力坡降極大值所在巖層右側(cè)右側(cè)水力坡降極大值所在巖層B1- B1′工況10.008 7殘坡積土0.026 7中風(fēng)化片麻巖0.008 4強(qiáng)風(fēng)化片麻巖工況20.029 1殘坡積土0.118 3中風(fēng)化片麻巖0.116 8中風(fēng)化片麻巖工況30.073 3殘坡積土0.206 3中風(fēng)化片麻巖0.209 3中風(fēng)化片麻巖B2- B2′工況40.021 8黏土0.136 6微風(fēng)化片麻巖0.076 2中風(fēng)化片麻巖工況50.051 2黏土0.314 7微風(fēng)化片麻巖0.189 5中風(fēng)化片麻巖
分析各工況滲流情況,可知在研究區(qū)域內(nèi)絕大部分水力坡降很小,只在滲入和滲出邊界處達(dá)到最大值,如表3所示。斷面最大水力坡降值所在區(qū)域除工況1為強(qiáng)風(fēng)化片麻巖層外,其余均在中風(fēng)化片麻巖層。巖體允許水力坡降一般較大,參考礫石允許水力坡降一般為0.6~1.0,片麻巖允許水力坡降遠(yuǎn)大于礫石,因此可以認(rèn)為本工程片麻巖層中不會(huì)發(fā)生滲透破壞。此外,一般情況下,滲流破壞基本發(fā)生在表層巖體部位,在本工程中計(jì)算得到表層巖體最大水力坡降分別為0.073 3、0.051 2,而殘坡積土和黏土允許水力坡降為0.45和0.5,表層土體水力坡降小于土體允許水力坡降,不利斷面不會(huì)發(fā)生滲透破壞。因此,即使運(yùn)行過(guò)程中管道連接處發(fā)生漏水現(xiàn)象,山體中不會(huì)發(fā)生滲流出露,并且水力坡降較小,不會(huì)對(duì)附近的溢洪道及整體結(jié)構(gòu)的安全穩(wěn)定產(chǎn)生重大的影響。
本文主要研究水庫(kù)新增取水建筑對(duì)原溢洪道影響,結(jié)合院基寺水庫(kù)取水口工程中取水口建設(shè)臨近溢洪道的工程現(xiàn)狀,選取工程建設(shè)前后溢洪道泄流能力變化和溢洪道邊坡滲流穩(wěn)定兩個(gè)方面進(jìn)行了研究。
(1)對(duì)溢洪道泄流能力變化研究??紤]到工程取水工作時(shí)對(duì)溢洪道泄流會(huì)產(chǎn)生影響,利用Flow 3D軟件建模分析,論證結(jié)果是取水管的建成對(duì)水庫(kù)溢洪道的流場(chǎng)影響可以忽略不計(jì);設(shè)計(jì)工況和校核工況建管前后流量差均小于1%,流量曲線走勢(shì)相近,即取水管的建成對(duì)水庫(kù)溢洪道的泄流能力影響基本可以忽略不計(jì)。
(2)對(duì)溢洪道邊坡滲流穩(wěn)定研究??紤]到取水口工作時(shí)出現(xiàn)的極端工況(管道破裂)導(dǎo)致的取水管道破裂出現(xiàn)大體積漏水,進(jìn)而影響到溢洪道邊坡結(jié)構(gòu)和滲流穩(wěn)定,用Geo studio軟件建模分析,選取斷面B1- B1′、B2- B2′,其最大水力坡降分別為0.209 3、0.314 7,最大值發(fā)生在中風(fēng)化片麻巖層和微風(fēng)化片麻巖層,水力坡降相對(duì)較小,在規(guī)范允許范圍內(nèi),不會(huì)對(duì)附近的溢洪道及整體結(jié)構(gòu)的安全穩(wěn)定產(chǎn)生重大的影響,工程的建設(shè)對(duì)溢洪道邊坡滲流穩(wěn)定影響較小。
綜上,本文的研究成果對(duì)院基寺水庫(kù)新設(shè)水庫(kù)取水口對(duì)原溢洪道影響的安全論證工作具有一定的指導(dǎo)意義,對(duì)類似工程具有參考價(jià)值。