梅立坤 常紅艷 田咪咪
摘要:通過(guò)改變熱處理工藝,分別制備了性能不同的磁性復(fù)合材料,對(duì)100 kHz以下的低頻電磁場(chǎng)進(jìn)行了屏蔽效能測(cè)試。結(jié)果表明:屏蔽效能隨磁場(chǎng)頻率增加而增加;材料的磁導(dǎo)率和材料的磁飽和性能是影響屏蔽效能的主要因素;在0 kHz~20 kHz范圍內(nèi),高磁導(dǎo)率和較厚材料屏蔽效能高,在60 kHz~100 kHz范圍內(nèi),磁飽和性強(qiáng)的材料屏蔽效能高,材料厚度影響較低。
關(guān)鍵詞:磁飽和性;屏蔽效能;磁導(dǎo)率;低頻屏蔽;磁性材料
中圖分類(lèi)號(hào):TB33?文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A?文章編號(hào):1008-4657(2019)05-0009-04
0?引言
現(xiàn)代社會(huì)隨著電子產(chǎn)品的普及,電磁波輻射不僅對(duì)人體健康威脅極大,還極易造成重要的信息泄露[1-2]。目前,多個(gè)文獻(xiàn)闡述了高頻電磁輻射的基本原理[3-5],研究了高頻電磁波輻射的屏蔽效能[6-7],不同于高頻的是低頻電磁波的屏蔽復(fù)雜的多[8]。目前對(duì)于低頻電磁波屏蔽效能的測(cè)試和研究相對(duì)較少,由于人體的神經(jīng)信號(hào)是以低頻傳送的,所以低頻電磁波會(huì)使人體的中樞神經(jīng)系統(tǒng)紊亂,造成心血管疾病等嚴(yán)重危害。馬書(shū)旺等[9]介紹了低頻輻射的機(jī)理和不同材料的屏蔽效能,但未說(shuō)明影響屏蔽的主要因素,只強(qiáng)調(diào)了不同材料的影響大于厚度;楊玉山等[10]對(duì)石墨和金屬網(wǎng)的屏蔽性能以及材料厚度造成的影響進(jìn)行了詳細(xì)的說(shuō)明,但頻段范圍僅限于100 MHz~2 000 MHz的中頻區(qū)域;吳逸汀等[11]對(duì)多種合金磁性材料進(jìn)行屏蔽效能測(cè)量和仿真,測(cè)量數(shù)據(jù)能很好的反映磁性材料在低頻區(qū)域的屏蔽優(yōu)勢(shì),但文中未考慮同種磁性材料在電磁波頻率改變時(shí)相對(duì)磁導(dǎo)率也會(huì)變化;向春清等[12]利用鋼板和銅板作為屏蔽材料對(duì)60 Hz~800 Hz的超低頻進(jìn)行測(cè)試,屏蔽效能平均達(dá)到60 dB以上,能很好的解決該問(wèn)題,但也是僅限于材料厚度和多層材料間隔距離的討論。
低頻和高頻電磁屏蔽區(qū)別很大,高頻電磁波的屏蔽主要靠表面反射損耗,所以應(yīng)選取高電導(dǎo)率的材料;低頻電磁波的屏蔽主要靠?jī)?nèi)部吸收損耗,主要是高磁導(dǎo)率材料的內(nèi)部渦流損耗,所以應(yīng)選取高磁導(dǎo)率物質(zhì)作為低頻屏蔽添加物[13]。由于材料的磁導(dǎo)率會(huì)隨頻率的增加而減小,但飽和度不同的材料其磁導(dǎo)率減小的速率差異很大[14]。因此,單一性的材料很難在較寬的頻率范圍內(nèi)有好的屏蔽效果,屏蔽材料也逐漸從單一向復(fù)合材料方向發(fā)展[15-16]。因此本文設(shè)計(jì)了高電導(dǎo)率和不同飽和度的高磁性復(fù)合材料,研究了他們?cè)?0 kHz~100 kHz低頻范圍內(nèi)的屏蔽效能,為低頻屏蔽材料的設(shè)計(jì)和選材提供了依據(jù)。
1?實(shí)驗(yàn)材料和方法
1.1?材料選取和制備
因?yàn)橐紤]材料厚度、磁導(dǎo)率大小以及磁飽和性能,故通過(guò)熱處理工藝分別制得以下七種鐵磁性材料,其性能和規(guī)格見(jiàn)表1。材料a和a+為硅鋼片,材料b和b-為鑄鐵,材料c、c+和c-為鎳鋅合金。通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)量磁滯回線(xiàn)得出600 °C以上緩慢退火或者多次退火的磁飽和性強(qiáng),200 °C-300 °C快速退火的磁飽和性弱。為了便于測(cè)量,將磁性材料貼在不屏蔽低頻磁場(chǎng)的PVA管外壁,作為測(cè)試樣品。
1.2?復(fù)合材料屏蔽效能測(cè)量方法
本文采用miniVNA Tiny型矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀和同軸電纜組成測(cè)試裝置,對(duì)同軸電纜夾具的回波損耗進(jìn)行了測(cè)試,矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀的頻率范圍為1 kHz~1 300 kHz,動(dòng)態(tài)范圍為90 dB,回波損耗小于-20 dB。
2?結(jié)果與討論
2.1?三種磁性材料的微觀(guān)形貌
圖1分別是用掃描電鏡拍攝的三種鐵磁性材料的微觀(guān)分析圖,從圖中可以看出,因?yàn)槿N材料的磁導(dǎo)率和飽和度不同,所以微觀(guān)結(jié)構(gòu)區(qū)別較大:磁導(dǎo)率低的是片狀的疏松結(jié)構(gòu),吸收電磁波效果差,因?yàn)槠瑢又g的重疊形成導(dǎo)電網(wǎng)絡(luò);磁導(dǎo)率高的是粉末狀的緊密結(jié)構(gòu),吸收電磁波效果強(qiáng),因?yàn)榉勰┲g通過(guò)隧道效應(yīng)形成導(dǎo)電網(wǎng)絡(luò)[17]。
2.2?三種屏蔽材料的磁導(dǎo)率變化規(guī)律
磁性材料的磁導(dǎo)率不是固定值,而是隨電磁波頻率變化的。在低頻磁場(chǎng)中,材料的磁導(dǎo)率隨頻率增加而降低,但是因?yàn)楦鞣N材料的磁導(dǎo)率抗飽和能力不同,所以磁導(dǎo)率隨磁場(chǎng)頻率降低的速率不同,圖2為三種材料的磁導(dǎo)率ur隨頻率變化情況。
從圖中可以看出,在0 kHz~20 kHz范圍內(nèi)材料a硅鋼片的磁導(dǎo)率最大,但下降速度快;在60 kHz~100 kHz范圍內(nèi)材料c鎳鋅合金的磁導(dǎo)率最大,且?guī)缀蹙S持一個(gè)定值,材料a硅鋼片、b鑄鐵磁導(dǎo)率會(huì)繼續(xù)減小。
對(duì)于連續(xù)材料,根據(jù)Schelkunoff屏蔽理論[18],屏蔽效能ES可用下式表示
式中,μr為材料相對(duì)磁導(dǎo)率,f為電磁波頻率,σ為材料電導(dǎo)率,t為電磁波傳播時(shí)間。
由式(1)~(4)得,材料厚度不變時(shí),材料對(duì)電磁波的屏蔽效能只與材料的電導(dǎo)率和磁導(dǎo)率有關(guān)。
因?yàn)楸疚倪x用的都是同種外殼膜,電導(dǎo)率σ不變,因此屏蔽效能主要和fμr有關(guān),如圖3所示。雖然μr隨f增大而逐漸減小,但fμr不斷增大,且在60 kHz~100 kHz范圍內(nèi),容易飽和的鐵磁材料c明顯大于抗磁飽和的材料a和b,因此屏蔽效能也更優(yōu)。
2.3?厚度相同、磁飽和性不同材料的屏蔽效能比較
根據(jù)表1,分別選取同一厚度的材料a、b、c,對(duì)100 kHz以下的電磁波進(jìn)行屏蔽效能測(cè)試。如圖4可以看出,屏蔽效能隨電磁波頻率增加而增加,在0 kHz~20 kHz范圍內(nèi),高磁導(dǎo)率的材料a屏蔽效能最高,最高達(dá)到42.5 dB,在60 kHz~100 kHz范圍內(nèi),磁飽和性強(qiáng)的材料c屏蔽效能最高,最高達(dá)到63.3 dB。
2.4?厚度不同、磁飽和性不同材料的屏蔽效能比較
根據(jù)表1,分別選取不同厚度的材料a、b、c,對(duì)100 kHz以下的電磁波進(jìn)行屏蔽效能測(cè)試。從圖5可以看出,在0 kHz~60 kHz范圍內(nèi),最厚的材料屏蔽效能比最薄的材料高出8 dB以上,在60 kHz~100kHz范圍內(nèi),雖然材料c最薄,但屏蔽效能最大,說(shuō)明材料的影響遠(yuǎn)大于厚度的影響。
3?結(jié)論
(1)在低頻區(qū)域,復(fù)合材料對(duì)電磁波的屏蔽效能隨頻率增加而近似增加,但對(duì)不同的材料,在不同頻段增加的速率不同。根據(jù)這一特點(diǎn),可以對(duì)某一較窄帶寬的電磁波有針對(duì)性的選取屏蔽材料。
(2)在0 kHz~20 kHz范圍內(nèi),高磁導(dǎo)率的鐵磁材料屏蔽效能高,因?yàn)樵谶@一頻段,磁性材料的磁導(dǎo)率都快速的衰減,初始磁導(dǎo)率高的材料fμr一直最大。在60 kHz~100 kHz范圍內(nèi),磁飽和性強(qiáng)的鐵磁材料屏蔽效能高,因?yàn)樵谶@一頻段,磁性材料的磁導(dǎo)率衰減速率出現(xiàn)分化,磁飽和性強(qiáng)的材料的磁導(dǎo)率幾乎不再減小,隨著頻率增加,fμr會(huì)一直增大。
(3)在0 kHz~60 kHz范圍內(nèi),不同復(fù)合材料屏蔽效能隨厚度增加而明顯增加,在60 kHz~100 kHz范圍內(nèi),材料性質(zhì)的影響遠(yuǎn)大于厚度的影響,且磁飽和性強(qiáng)的鐵磁材料是優(yōu)良的屏蔽材料,對(duì)100 kHz電磁波屏蔽效能達(dá)到63.4 dB。
本文對(duì)100 kHz以下電磁波屏蔽效能影響進(jìn)行了理論分析和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,得出影響屏蔽效能的兩個(gè)主要因素是材料的磁導(dǎo)率和磁飽和性能。在小于500 Hz的超低頻段,因?yàn)榇判圆牧洗艑?dǎo)率變化太快,穩(wěn)定性差,測(cè)量屏蔽效能也有一定難度,這也是今后主要研究的重點(diǎn)。
參考文獻(xiàn):
[1]Wittman C L,Meyers M A,Pak H R.Observation of an Adiabatic Shear Band in AISI 4340 Steel by High Voltage Transmission Electron Microscopy[J].Metall Trans A,1990,21(2):707-716.
[2]袁佩佩,祁征.國(guó)內(nèi)外電磁輻射標(biāo)準(zhǔn)綜述[J].郵電設(shè)計(jì)技術(shù),2017(2):86-88.
[3]李金泉,黃德武,段占強(qiáng),等.穿甲試驗(yàn)靶彈孔微觀(guān)結(jié)構(gòu)和絕熱剪切帶特性[J].北京科技大學(xué)學(xué)報(bào),2003,25(6):545-548.
[4]閆麗麗,喬妙杰,雷憶三,等.化學(xué)鍍鎳碳纖維/環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料電磁屏蔽性能[J].復(fù)合材料學(xué)報(bào),2013,30(2):44-49.
[5]朱國(guó)輝,王俊,阮士鵬,等.電磁屏蔽材料中聚苯胺對(duì)屏蔽效能的影響及機(jī)理[J].功能材料,2008,39(10):1622-1624.
[6]曲兆明,雷憶三,王慶國(guó),等.高效電磁屏蔽復(fù)合材料設(shè)計(jì)及其屏蔽效能測(cè)試[J].高電壓技術(shù),2012,38(9):2 343-2 348.
[7]劉坤,馬書(shū)旺,等.占空比對(duì)脈沖電鍍鐵鎳合金組織及電磁屏蔽性能的影響[J].電鍍與涂飾,2017(3):148-151.
[8]CHENG K B,RAMAKRISHNA S,LEE K C.Electromagnetic Shielding Effectiveness of Copper/Glass Fiber Knitted Fabric Reinforced Polypropylene Composites[J].Composites Part A:Applied Science and Manufacturing,2000,31(10):1 039-1 045.
[9]馬書(shū)旺,楊劍,劉坤,等.低頻磁場(chǎng)屏蔽材料的復(fù)合結(jié)構(gòu)與屏蔽性能研究[J].兵器材料科學(xué)與工程,2013,(2):115-118.
[10]楊玉山,董發(fā)勤,鄭凱.膨脹石墨/金屬網(wǎng)/ABS復(fù)合材料電磁屏蔽性能的研究[J].功能材料,2013,44(7):966-969.
[11]吳逸汀,盛衛(wèi)星,韓玉兵,等.金屬材料低頻磁場(chǎng)屏蔽效能研究[J].電波科學(xué)學(xué)報(bào),2015,30(4):673-678.
[12]向春清,丁飛.低頻電磁屏蔽效能研究[J].艦船電子工程,2011,31(11):163-165.
[13]李巧燕,王保國(guó),馬通邊,等.低頻高性能屏蔽裝置的設(shè)計(jì)[J].太赫茲科學(xué)與電子信息學(xué)報(bào),2016(4):591-595.
[14]Adriano U,Bottauscio O,Zucca M.Material Efficiency in Magnetic Shielding at Low and Intermediate Frequency [J].IEEE Transactions on Magnetics,2003,39(5):3 217-3 210.
[15]沈治華,單黎明.石墨烯基電纜屏蔽復(fù)合材料的研究進(jìn)展[J].電線(xiàn)電纜,2016,(6):24-25.
[16]Becherini G,Di Fraia S,Ciolini R,et al.Shielding of High Magnetic fields[J].IEEE Transactions on Magnetics,2009,45(1):604-609.
[17]阮士朋,朱國(guó)輝,毛衛(wèi)民.不同金屬填料對(duì)電磁屏蔽涂料屏蔽效能的影響[J].材料導(dǎo)報(bào),2008,22(11):136-138.
[18]熊鵬俊,周暢,張星,等.非線(xiàn)性磁性材料屏蔽效能研究[J].船電技術(shù),2016,(10):20-22.
[責(zé)任編輯:鄭筆耕]