張 林

(重慶市水利電力建筑勘測設(shè)計(jì)研究院，重慶 400010)

1 水電站概況

西彭水電站位于重慶酉陽，水庫壩址位于青竹溪上游臨河巖處，距離上游酉陽縣城19.6km，距離下游馬渚大橋8.2km。本工程主要建筑物有攔河構(gòu)筑物、泄水溢洪道、消能建筑物，設(shè)計(jì)流量為440m3/s。其中溢洪道總長612.22m(從樁號溢0+000.00至溢0+612.22)，沿程總高差176.50m。彎曲段總長73.3m，縱坡為1∶0.03，彎曲半徑為120m，圓心角為35°，水電站溢洪道平面布置如圖1所示。

圖1 西彭水電站溢洪道平面

2 物理模型制作

采用1∶40的物理模型試驗(yàn)分析現(xiàn)狀以及優(yōu)化方案下的試驗(yàn)效果。根據(jù)《水工設(shè)計(jì)的理論和方法》換算關(guān)系，可推求得本模型的物理幾何比尺為1∶40，流速比尺為1∶6.42，流量比尺為1∶15229.5，糙率比尺為1∶1.75。同時(shí)，為了更好的觀察模型試驗(yàn)效果，采用透明的有機(jī)玻璃制作模型。

3 現(xiàn)狀方案存在的問題

現(xiàn)狀方案下溢洪道彎曲段水位分布情況如圖2所示，由圖2可以看出，在設(shè)計(jì)工況下，現(xiàn)狀方案模型彎曲段水流流態(tài)復(fù)雜，不僅受離心力作用，導(dǎo)致外側(cè)水深加大，內(nèi)側(cè)水深減小，造成斷面內(nèi)的流量分布不均，而且由于邊墻轉(zhuǎn)折，迫使水流改變方向，產(chǎn)生折沖水流，嚴(yán)重威脅溢洪道的平穩(wěn)運(yùn)行。水庫溢洪道的流態(tài)優(yōu)劣直接影響到溢洪道的運(yùn)行安全。因此應(yīng)考慮采用適合的方案進(jìn)行調(diào)整，減小溢洪道兩側(cè)的水位差，改善水流流態(tài)。

圖2 現(xiàn)狀方案下溢洪道彎曲段水位分布情況

4 反超高方案計(jì)算原理及計(jì)算結(jié)果

急流沖擊波在進(jìn)入彎道后，由于離心力作用產(chǎn)生較大位移，導(dǎo)致溢洪道彎曲段兩側(cè)產(chǎn)生明顯的水頭差?？紤]加高溢洪道底板外側(cè)高程，并降低溢洪道底板內(nèi)側(cè)高程。通過水體重力落差，由重力產(chǎn)生的橫向分力與離心力相互抵消。其中，計(jì)算原理如圖3(a)所示，急流沖擊波影響角度范圍計(jì)算式如下：

(1)

式中，b—彎道寬度；r0—對應(yīng)渠道中心線的曲率半徑；β1—水流進(jìn)入彎道后的初始波角。

溢洪道彎道段底板加高計(jì)算原理如圖3(b)所示，凸岸(溢洪道外側(cè))上升的水體體積和凹岸(溢洪道內(nèi)側(cè))下降的水體體積分別可用下式表達(dá)。

(2)

(3)

根據(jù)平面幾何關(guān)系，可得到凸岸(溢洪道外側(cè))上升的底板高程和凹岸(溢洪道內(nèi)側(cè))下降的底板高程表達(dá)式。

(4)

(5)

圖3 溢洪道彎曲段反超高計(jì)算原理示意圖

經(jīng)計(jì)算可知溢洪道彎曲段各斷面超高計(jì)算結(jié)果，見表1。

表1 溢洪道彎曲段反超高底板高程結(jié)算結(jié)果單位：m

5 試驗(yàn)效果分析

設(shè)計(jì)工況下，修改方案試驗(yàn)效果如圖4所示(原方案試驗(yàn)效果如圖2所示)，原方案與修改方案溢洪道彎曲段水位分布對比見表2，且表2中水位為相對650m高程的相對高程，分析可知：

(1)原方案設(shè)計(jì)工況下，彎曲段急流沖擊波受離心力作用，導(dǎo)致外側(cè)水深加大，內(nèi)側(cè)水深減小，造成斷面內(nèi)的流量分布不均，而且由于邊墻轉(zhuǎn)折，迫使水流改變方向，產(chǎn)生折沖水流。在原方案下，溢洪道彎曲段最大水位差為2.99m，平均水位差為1.76m。在溢洪道彎曲段有顯著的水流沖擊邊壁，產(chǎn)生氣蝕等情況出現(xiàn)。

(2)方案經(jīng)過修改后，由于右岸水體所受的重力橫向分力，使得左右岸水深差值減小。溢洪道彎曲段最大水位差下降為2.36m，平均水位差為1.08m。左右岸水位差值大的問題大幅緩解。

(3)進(jìn)一步分析可知，左岸的底板高程下降后，水深略有增大，右岸消減的水體部分增加在中軸附近水流沖擊波交匯處，部分增加在左岸。沖擊波交匯區(qū)域由邊壁向中軸偏移，減緩了沖擊波對邊壁的影響，整個(gè)溢洪道彎曲段流態(tài)狀況有顯著改善。

圖4 修改方案下溢洪道彎曲段水位分布情況

樁號無超高方案反超高方案左岸右岸兩岸水位差左岸右岸兩岸水位差溢K0+247.653.944.570.634.464.940.47溢K0+259.873.264.621.373.104.040.95溢K0+272.082.365.302.942.233.871.65溢K0+284.302.635.622.992.614.131.51溢K0+296.523.154.361.213.012.61-0.40溢K0+308.733.154.411.263.264.311.05溢K0+320.953.155.041.893.155.512.36平均值3.094.851.763.124.201.08最大值3.945.622.994.465.512.36

6 結(jié)語

針對西彭水電站溢洪道下泄流量大、流態(tài)急，彎曲段內(nèi)外側(cè)水位、過流量差異較大的情況，采用渠底反超高的工程方案進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，并采用物理模型試驗(yàn)對優(yōu)化方案就行了驗(yàn)證。研究結(jié)果表明：

(1)方案經(jīng)過修改后，由于溢洪道彎曲段底板高差產(chǎn)生的重力橫向分力，抵消了部分彎曲段離心力，使水流在溢洪道彎曲段分布更均衡，左右兩側(cè)水位差大幅減小。

(2)沖擊波交匯區(qū)域由邊壁向中軸偏移，減緩了沖擊波對邊壁的影響，整個(gè)溢洪道彎曲段流態(tài)狀況有顯著改善。

(3)試驗(yàn)表明渠底反超高方案可以有效平衡溢洪道彎曲段水流。本文提煉的溢洪道彎曲段底板超高計(jì)算方法及物理模型驗(yàn)證手段可為同類工程提供參考與借鑒。