熊映　劉晨輝

摘? 要：采用雙金屬?gòu)?fù)合錘頭是提高錘式破碎機(jī)使用壽命的有效途徑。文章利用高鉻鑄鐵和低碳鋼兩種材料，通過固-液復(fù)合和液-液復(fù)合兩種鑄造工藝，試制了兩種尺寸的破碎機(jī)錘頭。結(jié)果表明，兩種錘頭均具有良好的使用性能，能滿足實(shí)際生產(chǎn)使用要求。

關(guān)鍵詞：復(fù)合錘頭;雙金屬;高鉻鑄鐵;破碎機(jī)

中圖分類號(hào)：TG143.9? ? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A? ? ? ? ?文章編號(hào)：2095-2945（2019）29-0109-02

Abstract： The use of bimetallic composite hammerhead is an effective way to improve the service life of hammer crusher. In this paper， two sizes of crusher hammers were made by using two kinds of materials， high chromium cast iron and low carbon steel， through solid-liquid composite and liquid-liquid composite casting processes. The results show that the two kinds of hammers have good performance and can meet the requirements of practical production.

Keywords： composite hammerhead; bimetal; high chromium cast iron; crusher

目前，錘式破碎機(jī)是冶金、礦山、建材等行業(yè)的必要機(jī)械之一，其中錘頭承受了大部分的功耗，也是最容易損壞和最常需要更換的部件[1，2]。因此，對(duì)錘頭材料和制造工藝的研究是我國(guó)相關(guān)冶鑄工作者的一大研發(fā)方向。近年來(lái)，采用新型抗磨鑄鋼和鑄鐵材料、復(fù)合鑄造工藝生產(chǎn)的錘頭表現(xiàn)出了優(yōu)良的使用性能[3，6]。本文擬采用高鉻鑄鐵和低碳鋼兩種材料，通過固-液復(fù)合鑄造和液-液復(fù)合鑄造兩種工藝，試制了兩種典型尺寸的破碎機(jī)錘頭。

1 材料選擇及鑄造工藝設(shè)計(jì)

1.1 材料選擇

錘頭分為錘端和錘柄兩部分，錘端直接與物料發(fā)生沖擊，要求較高的硬度、強(qiáng)度和耐磨性，采用高鉻鑄鐵材料;錘柄起連接作用，并不直接參與磨損，要求有一定的強(qiáng)度和韌性[4，5]，采用低碳鋼材料。

1.2 鑄造工藝設(shè)計(jì)

根據(jù)產(chǎn)品設(shè)計(jì)要求及工廠實(shí)際，采用呋喃Ⅰ型樹脂砂造型，通過固-液復(fù)合鑄造工藝制備小錘頭，通過液-液復(fù)合鑄造工藝鑄造較大尺寸錘頭，兩種錘頭的形狀與尺寸分別如圖1a、b所示。

在小錘頭的固-液復(fù)合鑄造中，預(yù)先用低碳鋼軋制鋼板切割30mm厚的燕尾形錘柄，并對(duì)錘柄與錘端復(fù)合的部位進(jìn)行清理，涂附保護(hù)劑，然后將錘柄作為鑲塊預(yù)置在型腔內(nèi)（見圖2a），經(jīng)預(yù)熱后用高鉻鑄鐵液進(jìn)行澆注，鑄造錘端部分。因錘頭尺寸較小，采用一模六件進(jìn)行鑄造，其澆注系統(tǒng)見圖2b。

在較大錘頭的液-液復(fù)合鑄造中，造型時(shí)增設(shè)溢流口。造型完成后，先澆注低碳鋼液，當(dāng)溢流口出現(xiàn)一定量的低碳鋼液時(shí)停止?jié)沧?然后從錘頭冒口部位直接澆注高鉻鑄鐵液，直至冒口充滿高鉻鑄鐵液時(shí)停住澆注;其中兩種金屬液的澆注間隔為60～100s。由于錘頭尺寸較大，采用一模一件進(jìn)行鑄造。

2 錘頭的組織及性能

2.1 錘頭界面結(jié)合情況

本試驗(yàn)中高鉻鑄鐵的澆注溫度為1540℃，較大錘頭制備時(shí)低碳鋼的澆注溫度為1560℃，兩種方案中兩種金屬之間的界面情況分別如圖3a、b所示。

圖3a是固-液復(fù)合鑄造小錘頭的界面線切割圖。由圖可見鑄件兩金屬區(qū)域明顯，界線清晰，沒有縫隙，依靠?jī)刹糠值难辔残螤畹呐浜虾徒饘匍g部分原子的擴(kuò)散達(dá)到局部冶金結(jié)合，保證其結(jié)合強(qiáng)度[6]。其中顏色較深的區(qū)域?yàn)榈吞间?，其組織為鐵素體+少量珠光體;顏色較淺區(qū)域?yàn)楦咩t鑄鐵組織：M7C3+M23C6+奧氏體，其碳化物呈桿狀[4]。

圖3b是液-液復(fù)合鑄造的較大錘頭兩種金屬結(jié)合部位取樣的金相組織圖。由圖可見鑄件的兩金屬間存在一定的過渡區(qū)，在該過渡區(qū)的左側(cè)為低碳鋼區(qū)域，右側(cè)為高鉻鑄鐵區(qū)域，其組織與圖3a基本一致。過渡區(qū)的界線呈犬牙交錯(cuò)狀，整個(gè)區(qū)域無(wú)縮孔、疏松，無(wú)缺陷，且檢測(cè)到含量不同的C、Cr、Fe、O元素，說(shuō)明在此區(qū)域，兩種金屬的原子間發(fā)生了相互擴(kuò)散，生成了致密的組織，形成了良好的冶金結(jié)合。氧元素的存在，應(yīng)與澆注、凝固過程中金屬發(fā)生氧化有關(guān)。

2.2 熱處理

為細(xì)化鑄件晶粒，消除鑄造應(yīng)力，提高鑄件的綜合機(jī)械性能，對(duì)復(fù)合錘頭進(jìn)行了熱處理，圖4為復(fù)合錘頭的淬火工藝曲線。首先將錘頭加熱至1000℃，保溫4h，然后迅速放入淬火液中，并來(lái)回?cái)[動(dòng)進(jìn)行淬火處理;淬火4h后將鑄件加熱至260℃，保溫2h，進(jìn)行回火處理。最后取出鑄件，空冷。

對(duì)鑄態(tài)、熱處理后錘頭的錘端分別進(jìn)行了硬度測(cè)量，其洛氏硬度（HRC）分別為54.5和57.1。測(cè)量結(jié)果表明，熱處理后鑄件錘端高鉻鑄鐵的硬度提高了4.8%。其原因在于隨著熱處理的進(jìn)行，M23C6逐漸轉(zhuǎn)化為M7C3，后者的硬度更高，耐磨性更好;生成了回火馬氏體，這種組織能降低鑄造內(nèi)應(yīng)力，提高韌性，且具有高硬度和良好的耐磨性;且碳化物由桿狀轉(zhuǎn)化為骨架狀，細(xì)化了晶粒，提升了鑄件的韌性和硬度[5]。

3 錘頭的試制及試用驗(yàn)證

依據(jù)上述試制工藝方法進(jìn)行了工業(yè)試制，獲得了如圖5所示的兩種復(fù)合錘頭。在某機(jī)制砂制備公司的試用結(jié)果表明，這兩種錘頭的使用效果較好，使用壽命均是高錳鋼的2倍多，基本滿足了使用要求。

4 結(jié)論

（1）采用樹脂砂型，固-液復(fù)合鑄造的小錘頭通過燕尾形狀的配合和部分冶金結(jié)合達(dá)到兩部分的復(fù)合，保證其結(jié)合強(qiáng)度;液-液復(fù)合鑄造的錘頭通過兩種金屬液間原子的相互擴(kuò)散，達(dá)到冶金結(jié)合，結(jié)合強(qiáng)度更高。

（2）經(jīng)熱處理后，錘端組織M23C6轉(zhuǎn)化為M7C3，生成回火馬氏體，晶粒得到細(xì)化，硬度、耐磨性和韌性都得到提高，綜合使用性能得到提升。

（3）試用結(jié)果表明，固-液復(fù)合鑄造和液-液復(fù)合鑄造工藝鑄造的錘頭結(jié)合強(qiáng)度較好，能滿足使用要求。

參考文獻(xiàn)：

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