潘 軍,鄧南陽(yáng),趙 濱,薛 順,趙 斌,楊 勇
(馬鋼股份公司長(zhǎng)材事業(yè)部 安徽馬鞍山 243000)
磷對(duì)絕大多數(shù)鋼種來說均是有害元素,鋼中磷含量高時(shí),會(huì)顯著降低鋼的韌性和塑性,產(chǎn)生脆性現(xiàn)象。單渣法作為轉(zhuǎn)爐脫磷傳統(tǒng)方法,因其存在大渣量、高堿度、高氧化性的弊端,不僅會(huì)造成金屬收得率低和原輔料消耗高,而且還會(huì)造成氧槍易粘鋼、吹煉易噴濺以及能量浪費(fèi)等問題[1]-[3]。為有效解決上述生產(chǎn)難題,國(guó)內(nèi)眾多鋼鐵企業(yè)對(duì)轉(zhuǎn)爐“留渣+雙渣”脫磷工藝進(jìn)行廣泛的研究與實(shí)踐,取得了一定的實(shí)際效果[4]-[8]。
為解決轉(zhuǎn)爐冶煉過程中原輔料和鋼鐵料消耗高、脫磷率不穩(wěn)定等問題,馬鋼長(zhǎng)材事業(yè)部通過對(duì)轉(zhuǎn)爐“留渣+雙渣”脫磷工藝進(jìn)行理論研究與生產(chǎn)實(shí)踐相結(jié)合,實(shí)現(xiàn)了轉(zhuǎn)爐低成本、高效率冶煉生產(chǎn)。
轉(zhuǎn)爐脫磷反應(yīng)在主要在渣-金界面進(jìn)行,脫磷反應(yīng)及其平衡常數(shù)如式(1)、式(2)所示[9]:
2[P]+5(FeO)+3(CaO)=)(3CaO·P2O5)+5[Fe]
(1)
(2)
式(2)中,Lp為磷分配比,w(CaO)、w(T·Fe)分別表示爐渣(CaO)和全鐵含量,%。
由上式(2)可以看出,高堿度、高氧化性以及低溫度熱力學(xué)條件有利于提高磷的分配比。因此,轉(zhuǎn)爐“留渣+雙渣”脫磷工藝想要達(dá)到較好的脫磷效果,倒?fàn)t溫度、爐渣堿度以及渣中(FeO)含量是生產(chǎn)控制要點(diǎn)。
試驗(yàn)在馬鋼長(zhǎng)材事業(yè)部4 座70 t轉(zhuǎn)爐上進(jìn)行,吹煉氧槍為4孔噴頭,供氧強(qiáng)度為3.3 m3/(t·min)-3.6 m3/(t·min)。鐵水成分、溫度見表1,轉(zhuǎn)爐造渣主要原輔料技術(shù)指標(biāo)見表2。
表1 鐵水成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))及溫度
表2 轉(zhuǎn)爐主要造渣料技術(shù)指標(biāo)
轉(zhuǎn)爐“留渣+雙渣”脫磷工藝,為達(dá)到良好的脫磷效果,采用相對(duì)高的氧槍槍位點(diǎn)火,點(diǎn)火正常后,逐步降低氧槍槍位進(jìn)行快速脫硅脫錳;脫磷階段結(jié)束前,適當(dāng)提高氧槍槍位以增加渣中(FeO)含量,使?fàn)t渣具有一定的泡沫化程度,確保富磷渣能夠順利排出,脫磷階段供氧時(shí)間控制在2.5 min-3 min,倒渣時(shí)間1 min;倒渣結(jié)束后,進(jìn)入脫碳階段,造渣料和礦石分批加入,剩余造渣料在吹煉6 min前全部加入,剩余礦石根據(jù)熱平衡需要選擇性加入;吹煉末期,可適當(dāng)提高氧槍槍位,以促進(jìn)化渣,防止?fàn)t渣“返干”產(chǎn)生回磷;吹煉接近終點(diǎn)時(shí),采用低槍位、大氧氣流量加強(qiáng)熔池?cái)嚢?,以促使鋼水成分和溫度更加均勻。圖1為轉(zhuǎn)爐“留渣+雙渣”脫磷工藝控制參數(shù)示意圖。
試驗(yàn)60余爐次,測(cè)定“留渣+雙渣”脫磷工藝不同階段鐵水和鋼水溫度,以及鋼水和爐渣成分進(jìn)行檢驗(yàn)分析,以研究倒?fàn)t溫度、爐渣堿度以及渣中(FeO)含量生產(chǎn)工藝控制要點(diǎn)與脫磷率的影響關(guān)系。
圖1 轉(zhuǎn)爐“留渣+雙渣”冶煉工藝控制參數(shù)示意圖
試驗(yàn)鐵水成分及溫度、半鋼成分和溫度、半鋼爐渣成分見表3、表4和表5。一倒生產(chǎn)工藝控制要點(diǎn)與脫磷率的關(guān)系,如圖2所示。
表3 試驗(yàn)爐次鐵水成分及溫度
表4 試驗(yàn)爐次半鋼成分及溫度
表5 試驗(yàn)爐次一倒渣樣成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)),%
圖2 一倒生產(chǎn)工藝控制要點(diǎn)對(duì)脫磷率的影響
由表3、表4及表5數(shù)據(jù)分析可知,馬鋼長(zhǎng)材事業(yè)部70 t轉(zhuǎn)爐“留渣+雙渣”脫磷工藝,脫磷階段平均脫磷率為45.57%。
由圖2(a)可以看出,當(dāng)?shù)範(fàn)t溫度T<1420 ℃時(shí),脫磷率與倒?fàn)t溫度呈正比關(guān)系,當(dāng)?shù)範(fàn)t溫度T>1420℃時(shí),脫磷率與倒?fàn)t溫度成反比關(guān)系。因此,一倒倒?fàn)t溫度控制在1380℃-1450℃范圍,脫磷率較高,脫磷效果相對(duì)較好。由圖2(b)可以看出,脫磷率隨爐渣堿度的變化有著明顯的變化。當(dāng)一倒?fàn)t渣堿度R<1.8時(shí),隨著堿度的增加,脫磷率呈明顯上升趨勢(shì),但當(dāng)爐渣堿度R>1.8 時(shí),隨堿度的增加,脫磷率反而開始逐漸下降。因此,一倒?fàn)t渣堿度控制在1.3-1.8較為合理。由圖2(c)可以看出,當(dāng)爐渣w(FeO)<20%時(shí),脫磷率與渣中(FeO)含量呈正比關(guān)系,但當(dāng)爐渣w(FeO)>20%時(shí),脫磷率隨爐渣中(FeO)含量的增加反而逐漸降低。從試驗(yàn)結(jié)果來看,當(dāng)爐渣w(FeO)控制在15%左右時(shí),已達(dá)到較高的脫磷率。因此,倒?fàn)t渣中(FeO)含量應(yīng)控制在15%-20%為宜。
試驗(yàn)相對(duì)應(yīng)爐次終點(diǎn)鋼水的成分及溫度、終渣成分,分別見表6和表7。終點(diǎn)生產(chǎn)工藝控制要點(diǎn)與脫磷率的關(guān)系,如圖3所示。
表6 試驗(yàn)爐次終點(diǎn)鋼水成分及溫度
表7 試驗(yàn)爐次終渣成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)),%
由表6及表7數(shù)據(jù)分析可知,馬鋼長(zhǎng)材事業(yè)部70 t轉(zhuǎn)爐“留渣+雙渣”脫磷工藝,脫碳階段平均脫磷率為86.51%。
由圖3(a)可以看出,脫磷率與出鋼溫度呈反比關(guān)系。這是由于脫磷反應(yīng)是放熱反應(yīng),出鋼溫度高,磷在渣-鋼間分配比降低,脫磷率降低。從試驗(yàn)結(jié)果來看,當(dāng)出鋼溫度控制≤1650℃時(shí),已取得較好脫磷效果,脫磷率可達(dá)80%以上。由圖3(b)可以看出,脫磷率與終渣堿度呈正比關(guān)系。當(dāng)終渣堿度R>3.5時(shí),脫磷率可以達(dá)到70%,且隨著堿度進(jìn)一步增加,脫磷率基本可以穩(wěn)定在80%以上。因此,終渣堿度可控制在3.5-4.0范圍。由圖3(c)可以看出,當(dāng)終渣w(FeO)<25%時(shí),脫磷率隨終渣w(FeO)增加而升高;當(dāng)終渣w(FeO)>25%時(shí),脫磷率有下降趨勢(shì)。因此,終渣(FeO)含量應(yīng)控制在18%-25%為宜。
表8為馬鋼長(zhǎng)材事業(yè)部傳統(tǒng)單渣法和“留渣+雙渣”法兩種脫磷工藝的冶煉技術(shù)指標(biāo)對(duì)比。
圖3 終點(diǎn)生產(chǎn)工藝控制要點(diǎn)對(duì)脫磷率的影響
表8 傳統(tǒng)單渣法和“留渣+雙渣”脫磷工藝技術(shù)指標(biāo)對(duì)比
由表8可以看出,馬鋼長(zhǎng)材事業(yè)部70 t轉(zhuǎn)爐采用“留渣+雙渣”脫磷工藝后,與單渣法相比,平均石灰消耗降低21.89kg/t,平均金屬收得率提高1.47%,平均鋼鐵料消耗下降4.39 kg/t,同時(shí),轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)平均磷含量可穩(wěn)定控制在0.012%水平。
由脫磷熱力學(xué)分析可知,倒?fàn)t溫度、爐渣堿度以及渣中(FeO)含量熱力學(xué)條件是影響脫磷效果的主要因素。
脫磷階段倒?fàn)t溫度控制在1380℃-1450℃,爐渣堿度控制在1.3-1.8,渣中(FeO)含量控制在15%-25%,可以獲得較高的脫磷效果,平均脫磷率為45.57%。
脫碳階段爐渣堿度控制在3.5-4.0,渣中(FeO)含量控制在18%-25%,終點(diǎn)溫度控制≤1650℃,轉(zhuǎn)爐平均脫磷率為86.51%。
轉(zhuǎn)爐“留渣+雙渣”脫磷工藝可滿足現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)對(duì)脫磷率的要求,轉(zhuǎn)爐平均脫磷率達(dá)到92.41%。與傳統(tǒng)單渣法相比,石灰消耗平均降低21.89 kg/t,鋼鐵料消耗平均下降4.39 kg/t,取得了良好的環(huán)境和經(jīng)濟(jì)效益。