張俊峰，滕 健 ，丁懷況章學華，王 莉 ，王淑華，李 明

（1.安徽萬瑞冷電科技有限公司，合肥 230088；2.低溫技術安徽省重點實驗室，合肥 230088；3.上海應用物理研究所，上海 201204）

0 引言

波蕩器是光源裝置中用于產生同步輻射光的磁鐵設備，低溫永磁波蕩器（CPMU）利用永磁材料低溫下磁性能的提高，與相同參數下的真空內波蕩器相比，在低溫環(huán)境下波蕩器磁場峰值可提高約30%～50%，矯頑力增加50%以上[1]，從而可以獲得更高亮度的X射線同步輻射光。CPMU磁源為永磁材料，是工作在低溫下的真空內波蕩器，最早由日本的spring-8同步輻射實驗室研究人員提出[2]，是新型波蕩器的主要發(fā)展方向之一，是國際同步輻射光源研究以及應用的熱點。

1 過冷液氮循環(huán)系統（SLNCS）設計要求

SLNCS為CPMU提供所需的低溫冷量。CPMU對SLNCS的指標要求包括：（1）過冷液氮出口的工作溫度為78～80 K，控溫精度為±0.2 K；（2）過冷液氮的工作體積流量為9.7 L/min，流量調節(jié)范圍是2.0～19.4 L/min；（3）過冷液氮的工作壓力是0.3 MPa，壓力調節(jié)范圍0.15～0.5 MPa；過冷液氮工作壓力波動Δp≤±7.5 kPa；（4）過冷液氮的可供最大制冷量是1 300 W；（5）過冷液氮的進出口溫差ΔT≤3 K。

2 總體設計思路

CPMU工作溫度為液氮溫區(qū)，約82 K，永磁塊的冷卻方式為管道內的單相過冷液氮強迫對流冷卻，來自冷卻系統的過冷液氮進入低溫永磁波蕩器帶走其熱量。

過冷液氮冷卻循環(huán)系統以常壓液氮（77.36 K）為冷源，高壓循環(huán)液氮在常壓液氮池中獲得冷量，保持單相的過冷態(tài)。過冷液氮冷卻系統能實現CPMU及其低溫冷卻系統的吹掃模式、降溫冷卻、正常運行、復溫、故障等各種運行模式。根據以上要求，設計了過冷液氮冷卻循環(huán)系統的流程如圖1所示。

圖1 過冷液氮冷卻循環(huán)系統流程設計圖Fig.1 Process design of subcooled liquid nitrogen cooling cycle system

過冷液氮冷卻循環(huán)系統主要由低溫冷箱、閥箱和真空絕熱管道組成。其中低溫冷箱為系統提供冷量和循環(huán)動力，為循環(huán)系統的核心組件；閥箱為循環(huán)系統提供備用液氮循環(huán)，同時可通過調節(jié)閥門控制循環(huán)流量。真空絕熱管道用來連接冷箱、閥箱和CPMU。

從CPMU（離線時用模擬負載代替）內流出的回溫過冷液氮通過真空絕熱管道流入冷箱內的液氮泵增壓，然后進入過冷換熱器與常壓低溫液氮進行熱量交換達到過冷后，進入閥箱，之后流入CPMU帶走磁體熱量，再通過閥箱返回冷箱，循環(huán)液氮重新過冷、增壓開始新一輪循環(huán)。整個循環(huán)系統中，閥箱串行設計在冷箱與低溫永磁波蕩器之間，閥箱和冷箱均與備用液氮系統連接，一旦冷箱出現故障或需要檢修時，可切斷冷箱與閥箱管路，依靠備用液氮系統和閥箱為CPMU提供常壓液氮，暫時維持其運行。

低溫系統從常溫的待機狀態(tài)到處于低溫下的正常運行狀態(tài)，都需要經過系統的壓力檢漏、吹掃、預冷、正常運行、故障切換（如果有故障）及復溫等階段。

當主系統出現故障時，可轉入備用冷卻系統。備用冷卻系統用外接液氮源通過管道直接通入CPMU中，以保證CPMU的正常運行。備用冷卻系統需要通過低溫永磁波蕩器的閥箱系統為波蕩器供液。當整個循環(huán)系統運行結束后，為了保證循環(huán)系統的安全，需對系統進行復溫，使整個系統從低溫狀態(tài)慢慢恢復到室溫狀態(tài)，如圖2所示。整個系統三維設計如圖3所示。

圖2 過冷液氮冷卻循環(huán)系統運行流程設計圖Fig.2 Operation flow chart of subcooled liquid nitrogen cooling cycle system

圖3 過冷液氮冷卻循環(huán)三維設計圖Fig.3 3D design drawing of subcooled liquid nitrogen cooling cycle

3 冷箱及閥箱設計

冷箱是液氮循環(huán)系統的核心，所有重要的部件均集成于冷箱中。閥箱的作用是分配冷箱提供的過冷液氮，通過閥箱中的各個低溫閥的開啟和關閉來調節(jié)供給CPMU的過冷液氮量處于一個合適的值；同時閥箱可在冷箱故障時，為CPMU提供常壓液氮和氣液相分離的作用，保證進入循環(huán)的為單相流，供CPMU臨時低溫運行工作。

冷箱由冷箱杜瓦和上蓋板組件組成。上蓋板組件由上蓋板、過冷換熱器、液氮泵、自動控壓裝置、控制閥門、壓力溫度測量傳感器及其它安全組件組成。閥箱主要由真空容器、低溫氣動閥、手動低溫閥、連接管道及其他安全測量組件組成。冷箱和閥箱三維設計如圖4所示。

3.1 冷箱杜瓦

冷箱杜瓦為真空絕熱廣口杜瓦結構，杜瓦內盛放一定量的常壓液氮，通過常壓液氮的蒸發(fā)為系統提供冷量。內筒設計工作壓力為0.25 MPa，材料為SUS304，尺寸為φ850 mm，厚度為2 mm，底部為封頭結構。夾層為真空，外筒承受0.1 MPa的外壓，材料為SUS304，經過設計計算及ANSYS模擬，尺寸為φ950 mm，厚度為4 mm，底部為封頭結構。

圖4 冷箱及閥箱三維設計圖Fig.4 3D design drawing of cold box and valve box

3.2 自動控壓裝置

自動控壓裝置為液氮循環(huán)系統的核心部件之一，整個循環(huán)系統的循環(huán)壓力在此產生和控制，使循環(huán)液氮處于單相流的過冷態(tài)。自動控壓裝置包括控壓容器、補液閥門及放氣閥門、加熱裝置、壓力測量及控制、引壓管道和安全組件。

自動控壓裝置中應當保持一定的壓力。該壓力須遠高于回流液氮的飽和蒸氣壓，才能確?；亓饕旱^冷而無氣泡產生。自動控壓裝置中設有加熱器，通過加熱容器中的液氮使自動控壓裝置中保持較高的壓力，自動控壓裝置通過管道與循環(huán)系統相連，將壓力傳遞到循環(huán)系統，壓力為0.15～0.5 MPa（表壓），其對應的飽和溫度為86～96 K。正常工作壓力為0.3 MPa（表壓）。

在循環(huán)過程中，由于一定的系統泄漏，循環(huán)系統中的液氮會慢慢減少。當自動控壓裝置中液氮減少到設定值時（由液面計監(jiān)控），提示液氮儲槽向自動控壓裝置內補充液氮。

控壓容器的設計工作壓力為0.15～0.5 MPa，常用工作壓力為0.3 MPa，設計耐壓為1.0 MPa。材料為SUS304，容量為18 L。

3.3 低溫液氮泵的選擇

整個循環(huán)系統由低溫液氮泵提供驅動力來保證制冷工質的循環(huán)流動，液氮泵配備變頻器，通過調節(jié)頻率改變液氮泵轉速來調節(jié)循環(huán)流量。液氮泵的選擇主要考慮兩個參數：流量和揚程。

系統流量的選取以CPMU在1 300 W負載時所允許的溫升計算。

式中：qv為系統所需要的體積流量，L/min；ρ為液氮密度，kg/m3；Q為過冷液氮最大制冷量，W；Cp為液氮定壓比熱容，J/kg·K；ΔT為進出CPMU的溫度差，K。代入參數值求得過冷液氮的體積流量為qv=15.7 L/min。

在制冷功率不變的情況下，為保證進出口溫差不大于3 K的要求，循環(huán)液氮的流量最小為15.7 L/min。因此，液氮泵的選型中流量參數應參考設計需求給出較大值（19.4 L/min）。選擇泵的揚程以克服系統內流動時所產生的阻力，系統阻力應包括沿程阻力和局部阻力。沿程阻力和局部阻力計算公式[3]為：

式中：λ為沿程阻力系數，如表1所列；L為管長；ζ為局部阻力系數。沿程阻力及局部阻力如表2所列。按照8 L/min常用流量計算時，整個系統流動阻力約為ΔP=63 kPa。

根據前面設計要求可知，過冷液氮循環(huán)系統所需過冷液氮的體積流量qv最大為19.4 L/min，同時泵的流量大小應能調節(jié)；系統所需揚程應以系統流動阻力為依據，根據計算系統總阻力約為63 kPa，折算成液氮柱高度約為8 m。所以在選擇低溫液體泵時，泵的揚程應不小于8 m液氮柱高度。

表1 沿程阻力系數Tab.1 Resistance coefficient along the way

表2 沿程阻力和局部阻力Tab.2 Resistance along the way

由以上液氮泵所需的最大流量和楊程計算，選美國Barber-Nichols Inc公司生產的BNCP-30G-000加長型液氮泵，如圖5所示，壓頭流量曲線如圖6所示。

圖5 BNCP-30G-000型液氮泵Fig.5 BNCP-30G-000 liquid nitrogen pump

圖6 BNCP-30G-000型液氮泵壓頭流量曲線Fig.6 Pressure head-flow curve of BNCP-30G-000 liquid nitrogen pump

這種液氮泵為離心泵，可以通過設定變頻器的頻率調節(jié)泵的轉速，從而調節(jié)泵的流量，由流量曲線可知，最大流量達到33 L/min，最大揚程達到43 m液氮柱，滿足了液氮循環(huán)系統的流量及揚程需求。

3.4 過冷換熱器

系統過冷由冷箱中的過冷換熱器來實現冷量的交換。過冷換熱器內部為流動的高壓力過冷循環(huán)液氮，外部為飽和常壓液氮，管道內外的液氮通過過冷換熱器交換冷量，因此過冷換熱器既要承受一定的壓力，又要有良好的換熱性能。在本系統中，過冷換熱器選用傳熱性能良好的紫銅管制作，其規(guī)格為φ25×2。當壓力為0.3 MPa、平均溫度為80 K時，液氮的熱物性參數如表3所列[4]。技術要求中規(guī)定換熱器換熱溫差為3 K，出口溫度為78～80 K，此處計算選擇換熱器出口溫度為80 K。即換熱器出口80 K，進口83 K，冷箱溫度77 K。

表3 液氮的熱物性參數Tab.3 Thermophysical parameters of liquid nitrogen

過冷換熱器所需的換熱面積及其他參數計算公式[5]如下：

式中：L為過冷換熱器所需銅管長度，m；F為過冷換熱器所需換熱面積，m2；Pr為普朗特數，對于液氮，當Pr≥0.7時，公式成立；Re為雷諾數；Q為CPMU冷卻系統熱負載，Q=1 300 W；K為過冷換熱器傳熱系數，W·（m2·k）-1；ΔT為換熱器對數平均溫差，K；Δt1為換熱器兩端較大溫差，K，Δt1=83-77=6 K；Δt2為換熱器兩端較小溫差，K，Δt2=80-77=3 K；d1、d2為換熱器管內、外直徑，d1=0.021 m，d2=0.025 m；α1、α2分別為管內、外流體換熱系數，α2=369.4 W·（m2·k）-1為自然對流；R為盤管曲率半徑，m，取R=0.4；ω1為盤管內流速，m·s-1；qm為盤管內質量流速，kg·s-1。

由以上分析計算得：F=1.429 m2，L=18.2 m。管道長度考慮1.3的裕度，選擇為25 m。過冷換熱器為螺旋盤管，螺旋直徑為800 mm時，所需圈數為11圈，最終盤管長度27.6 m。

4 試驗測試驗證

過冷液氮系統（SLNCS）組裝完成后分別進行了離線測試和在線測試。其中，離線測試時主要關注不同流量下的制冷功率、循環(huán)系統的壓力穩(wěn)定性等參數。在加載1 300 W負載，運行表壓力為400 kPa，運行流量10 L/min時的運行曲線如圖7所示，壓力波動小于1.825 kPa。

圖7 離線測試壓力穩(wěn)定性數據曲線Fig.7 Off-line test pressure stability data curve

在線測試則對系統的進出口溫度及其穩(wěn)定性、不同流量下的制冷功率、循環(huán)系統的壓力穩(wěn)定性等參數全部進行了測試。

過冷液氮供液、回液溫度及流量隨時間變化如圖8所示。系統穩(wěn)定運行過程中，過冷液氮進出口溫度變化很?。ā?.2 K），CPMU運行過程中磁體冷卻管道液氮進出口溫差＜3 K，滿足設計要求。過冷液氮流量約為8.2 L/min，冷卻系統中過冷液氮的進出口壓差約為67 kPa。

針對控壓容器的不同液位高度對循環(huán)壓力穩(wěn)定性的影響也做了測試，結果表明，控壓容器液位在30%～40%時循環(huán)壓力穩(wěn)定性最好，測試曲線如圖7所示，24 h壓力穩(wěn)定性小于2 kPa，如圖9所示。

圖8 過冷液氮供液、回液溫度及流量隨時間變化曲線Fig.8 T emperature and flow rate of subcooled liquid nitrogen with time

圖9 控壓容器液位占比33%時24 h壓力穩(wěn)定性曲線Fig.9 24 h pressure stability of pressure control vessel with 33%liquid level

5 結論

本文介紹了為CPMU提供過冷液氮循環(huán)的SLNCS系統的設計方案和設計流程；按照設計要求對液氮泵的選型進行了計算和選擇；對過冷換熱器的規(guī)格和換熱面積進行了計算和設計；對自動控壓裝置進行了計算和設計；對冷箱杜瓦進行了設計和模擬。系統裝配完畢后進行了離線和在線的測試。測試結果表明，系統設計是合理的，各項性能滿足CPMU的運行要求，甚至滿足了單色器的壓力穩(wěn)定性和溫度穩(wěn)定性的要求，為單色器的過冷液氮循環(huán)國產化奠定了基礎。