腰世哲

（中國石化天然氣榆濟(jì)管道有限責(zé)任公司，河南 濮陽 457001）

0 引言

文96 地下儲氣庫屬于枯竭氣藏型儲氣庫，由原文96氣藏改建而成，含氣層位為沙二下1-4、8砂組（）和沙三上1-3 砂組（），天然氣分布主要受構(gòu)造控制［1-6］。設(shè)計庫容量為5.88 × 108m3，其中，墊氣量為2.93×108m3，有效工作氣量為2.95×108m3。文96 儲氣庫投產(chǎn)后已經(jīng)過6 個完整注采周期，動態(tài)庫容量由最初的4.28×108m3擴(kuò)大至5.34×108m3，工作氣量達(dá)到了1.80×108m3。文96 氣藏為含弱邊水的層狀砂巖凝析氣藏，構(gòu)造較簡單，內(nèi)部僅有一條小斷層，地層向南東方向傾沒，傾角為10°。氣藏構(gòu)造高部位含氣、中部位含油、低部位為水層，天然氣地質(zhì)儲量為7.30×108m3、原始水體達(dá)515×104m3。

1 建庫前邊水推進(jìn)情況

1.1 原始流體分布

表1 文96氣藏油、氣、水分布關(guān)系表

1.2 氣藏邊水推進(jìn)狀況研究

生產(chǎn)氣水比特征。文96 氣田投入開發(fā)以來，初期氣水比穩(wěn)定在0.013，后期隨著氣藏壓力降低、邊水的影響加劇，產(chǎn)量大幅降低，水氣比上升至0.976。生產(chǎn)特征表明：文96氣藏、氣井即使產(chǎn)水，產(chǎn)水量也很小，但壓力下降較快，反映該氣藏邊水能量弱；層系受注水影響，已經(jīng)大面積水淹。

邊水侵入量。邊水侵入儲層造成天然氣存儲空間減小，注氣過程中可將邊水向構(gòu)造低部位驅(qū)替，使儲集空間及含氣飽和度上升，對最終階段動態(tài)庫容產(chǎn)生正向影響。由于視地層儲量法是嚴(yán)格按照氣藏物質(zhì)平衡通式提出的［7-12］，水驅(qū)氣藏的識別正確率較高，選取視地層儲量法計算，氣庫水侵量為110×104m3。按照岡秦磷等人提出的以水驅(qū)驅(qū)動指數(shù)作為分類指標(biāo)［13］，計算出文96 氣藏的水驅(qū)驅(qū)動指數(shù)為0.07。根據(jù)水侵強度判斷標(biāo)準(zhǔn)，判斷文96 氣藏水驅(qū)類型為弱彈性水驅(qū)。

2 周期注采邊水變化研究

油藏數(shù)值模擬方法是迄今為止定量描述在非均質(zhì)地層中多相流體流動規(guī)律的唯一方法［14-15］。根據(jù)文96 儲氣庫氣藏的特點，組分模擬器能夠更為準(zhǔn)確地反映地下流體的分布和運移規(guī)律，選用CMG 數(shù)值模擬軟件進(jìn)行數(shù)值模擬研究工作。在地質(zhì)建?；A(chǔ)上，充分考慮儲層發(fā)育、平面滲流變化等情況，利用油藏數(shù)值模擬技術(shù)，進(jìn)行文96 儲氣庫周期注采邊水變化情況跟蹤、分析。

2.1 建立數(shù)值模擬模型

根據(jù)文96 氣藏區(qū)塊地質(zhì)建模成果建立數(shù)值模擬模型，模擬層位為、。為了保持模型數(shù)據(jù)與地質(zhì)建模成果的一致性，構(gòu)造及儲層屬性模型直接采用Petrel軟件生成的地質(zhì)模型及其網(wǎng)格系統(tǒng)。同時，根據(jù)砂體的展布、氣水分布關(guān)系以及井網(wǎng)控制程度等因素，對Petrel軟件生成的地質(zhì)模型進(jìn)行了粗化處理，形成了數(shù)值模擬三維地質(zhì)模型。

在數(shù)值模擬網(wǎng)格劃分時，充分考慮了儲層展布、斷層走向、氣水分布、井距等因素，確保網(wǎng)格方向與地層流體主流線方向一致，兩口井之間不少于3 個網(wǎng)格塊。根據(jù)文96 儲氣庫儲層展布以及計算機(jī)計算能力，平面上網(wǎng)格尺寸為20 m×20 m，節(jié)點數(shù)為112×144＝16 128 個；縱向上以實際20 個小層為模擬層，考慮到與跨度大，增加了1 模擬層，縱向上共劃分了21 個模擬層，因此數(shù)值模擬總點數(shù)為112×144×21＝338 688個。

2.2 歷史擬合

儲氣庫的目的層位主要為文96 凝析氣藏的開采層位，因此，建庫前的生產(chǎn)歷史擬合主要在已建立的數(shù)值模擬模型基礎(chǔ)上，擬合文96 凝析氣藏這些目的層位的開發(fā)井史。由于文96 邊水凝析氣藏為衰竭式開采，生產(chǎn)歷史擬合的指標(biāo)主要為儲量、產(chǎn)氣、產(chǎn)水、氣藏壓力、單井壓力5 項指標(biāo)。調(diào)整孔隙體積、氣水界面、高壓物性來擬合儲量；調(diào)整高壓物性、水體的大小、侵入速度擬合油藏壓力變化；調(diào)整氣水相對滲透率曲線、氣藏傳導(dǎo)率、不同層位射孔段的產(chǎn)量貢獻(xiàn)水平擬合產(chǎn)氣量及產(chǎn)液量［16］；通過調(diào)整氣藏傳導(dǎo)率擬合單井壓力。經(jīng)擬合、調(diào)整各指標(biāo)與實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)基本一致。

2.3 邊水變化分析

2.3.1 注氣階段

2018 年5 月1 日進(jìn)入第6 注采周期注氣期，注氣前整體庫存為3.46 × 108m3，2018 年10 月29 日注氣結(jié)束，注氣量為1.63×108m3，整體庫存達(dá)到5.09×108m3，庫存達(dá)到歷史峰值，除層外各層氣水界面均發(fā)生較大變化，見表3。

2.3.2 采氣階段

2.3.3 產(chǎn)液量

截至到第6 周期采氣末，文96 儲氣庫已累計產(chǎn)液達(dá)7 257.4 m3，第6周期產(chǎn)液量為541.8 m3，平均液氣比為0.054 3，液氣比曲線變化平穩(wěn)證實采氣過程未發(fā)生邊水大幅度推進(jìn)現(xiàn)象，見表4。

表3 注氣過程氣水界面變化情況表

表4 注采周期液氣比表

從產(chǎn)液量看，儲氣庫南部儲1、儲13井產(chǎn)液量為102.09 m3，中部儲2 井產(chǎn)液量為25.05 m3，構(gòu)造高部位產(chǎn)液量為122.16 m3，北部構(gòu)造產(chǎn)液量為250.02 m3。受儲1、儲12井長時間開井、產(chǎn)氣量較大影響，6周期南、北部構(gòu)造產(chǎn)液量較多，降低了邊水向構(gòu)造高部位推進(jìn)速度，確保了高部位注采井的產(chǎn)能。

2.4 動態(tài)庫容變化

文96 儲氣庫自2012 年投產(chǎn)以來經(jīng)歷6 個完整注采周期，注采氣生產(chǎn)情況，見表5。隨著注采周期延長，氣庫注采周期內(nèi)最大庫存氣量逐漸增加，歷史最高值為5.09×108m3。通過注氣期堅持高部位氣井注氣，均衡驅(qū)替邊水運移［17-20］；采氣期控制壓差生產(chǎn)，平面井網(wǎng)均衡采氣，保證邊水推進(jìn)穩(wěn)定［21］；經(jīng)過6 個完整注采周期運行，氣水界面監(jiān)測結(jié)果顯示，注采氣期間較好地控制了邊水運移，達(dá)到了排液擴(kuò)容的目的。

表5 文96儲氣庫周期注采情況對比表

文96 儲氣庫運行6 周期，主塊庫存氣量與地層壓力逐年提高，評價庫容為5.34×108m3；第6 周期采氣曲線與注氣曲線夾角減小，顯示了地層滲流條件進(jìn)一步改善，滲流阻力減小。

圖1 文96儲氣庫庫容曲線圖

3 結(jié)論與建議

1）在地質(zhì)建模的基礎(chǔ)上，運用CMG數(shù)值模擬軟件建立文96 儲氣庫組分模擬模型，開展邊水運移數(shù)值模擬研究，結(jié)合注采井實際氣水界面監(jiān)測數(shù)據(jù)，逐步落實弄清了周期注采邊水運移規(guī)律。

2）基于邊水活動分析研究結(jié)果，堅持“高部位強注、低部位緩注”“合理控制生產(chǎn)壓差”的注采運行原則，6周期液氣比變化顯示，文96儲氣庫注氣驅(qū)水效果整體較好，邊水分布更加合理，庫容逐步擴(kuò)大。

3）多周期的注采導(dǎo)致氣水邊界的反復(fù)移動，應(yīng)進(jìn)一步研究氣水互驅(qū)對含水飽和度、含氣飽和度及氣相滲透率的影響，進(jìn)而探索提升邊水氣藏儲氣庫工作氣量的有效途徑。