張紫月 胡 琛 邵龍泉

1. 引言

近年來(lái)，隨著根管治療技術(shù)的發(fā)展，臨床越來(lái)越多的殘根殘冠得以保留，而樁核冠技術(shù)是臨床常見(jiàn)的修復(fù)殘根殘冠的方法之一[1,2]。相比于金屬樁，纖維樁具有較好的透光性和美學(xué)特性[3,4]，可配合全瓷修復(fù)體獲得良好的美學(xué)效果，因此，其在前牙區(qū)修復(fù)尤其受到患者和醫(yī)師的青睞。同時(shí)，相比金屬樁及陶瓷樁，其彈性模量(25- 57GPa)更為接近牙本質(zhì)(42GPa)[5,6]，可有效避免因彈性模量與牙本質(zhì)差距過(guò)大而帶來(lái)的應(yīng)力集中，從而進(jìn)一步降低牙根折斷的發(fā)生率。但現(xiàn)有纖維樁在臨床修復(fù)過(guò)程中同樣存在一些不足，如因撓曲強(qiáng)度不足，遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于金屬樁及全瓷樁，因此不適宜用于修復(fù)缺損較大的患牙，否則容易出現(xiàn)纖維樁自身的折斷[7]，因此，其臨床適應(yīng)癥在一定程度上受限于其撓曲強(qiáng)度。如何在保留其良好美學(xué)性能及適宜彈性模量的同時(shí)，進(jìn)一步改良其力學(xué)性能，擴(kuò)大其臨床適應(yīng)癥，是現(xiàn)階段對(duì)齒科樁用纖維增強(qiáng)樹(shù)脂基復(fù)合材料性能改良的探索重點(diǎn)之一。

本綜述主要對(duì)現(xiàn)有齒科根管樁用纖維增強(qiáng)樹(shù)脂基復(fù)合材料力學(xué)性能的改良文獻(xiàn)進(jìn)行綜述，以期為纖維樁的進(jìn)一步改良和臨床應(yīng)用提供參考。

2. 齒科根管樁用纖維增強(qiáng)樹(shù)脂復(fù)合材料力學(xué)性能的影響因素及改良研究

齒科根管纖維樁的成分主要是纖維增強(qiáng)樹(shù)脂基復(fù)合材料(Fiber- reinforced resin matrix composites, FRRMC)，根據(jù)其不同的纖維增強(qiáng)相組成，可分為玻璃纖維樁、石英纖維樁和碳纖維樁等；根據(jù)其制作方法，可分為預(yù)成纖維樁，半預(yù)成纖維樁(可塑性纖維樁)和計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)/ 計(jì)算機(jī)輔助制造(CAD/ CAM)的一體化纖維樁核[8,9]。

相比于金屬樁及陶瓷樁兩種單相材料而言，F(xiàn)RRMC 的可設(shè)計(jì)性更強(qiáng)，這也為其結(jié)構(gòu)及性能的改良提供了更多可能。增強(qiáng)纖維、樹(shù)脂基體及纖維- 樹(shù)脂界面是FRRMC 的主要組成成分，也是影響其宏觀(guān)性能的關(guān)鍵因素。研究指出，通過(guò)改變復(fù)合材料主要組分的性能及結(jié)構(gòu)，均可改良復(fù)合材料的宏觀(guān)力學(xué)性能[10]。

本部分對(duì)近年來(lái)針對(duì)齒科根管樁用纖維增強(qiáng)樹(shù)脂基復(fù)合材料力學(xué)性能的改良研究進(jìn)行總結(jié)如下：

2.1 針對(duì)纖維增強(qiáng)相的改良研究 在纖維增強(qiáng)樹(shù)脂基復(fù)合材料中，增強(qiáng)纖維往往對(duì)聚合物基體起著有效的增強(qiáng)作用。不同纖維增強(qiáng)相往往具備不同的力學(xué)性能，因此各自的增強(qiáng)作用也存在差異；同時(shí)，即使是同一種纖維增強(qiáng)相，不同的微觀(guān)結(jié)構(gòu)組成也會(huì)帶來(lái)不同的增強(qiáng)效果。因此，大部分針對(duì)齒科纖維增強(qiáng)樹(shù)脂基復(fù)合材料的改良多從纖維增強(qiáng)相入手。

2.1.1 對(duì)常用纖維增強(qiáng)相的改良 碳纖維是最早被引入齒科根管纖維樁的增強(qiáng)纖維，雖然其力學(xué)性能較為優(yōu)良，但因其美學(xué)及透光性能較差，較難滿(mǎn)足齒科美學(xué)修復(fù)的需要。現(xiàn)階段，臨床根管纖維樁中最常用的增強(qiáng)纖維是玻璃纖維及石英纖維。有學(xué)者指出，纖維增強(qiáng)復(fù)合材料的宏觀(guān)力學(xué)性能與其微觀(guān)結(jié)構(gòu)參數(shù)密切相關(guān)，如纖維長(zhǎng)度、纖維取向、纖維占比、纖維直徑等[11]。

短切玻璃纖維(纖維長(zhǎng)度為0.8- 1.0mm)具有比連續(xù)長(zhǎng)玻璃纖維(纖維長(zhǎng)度為200mm)更優(yōu)良的宏觀(guān)力學(xué)性能。如：在比較分別由這兩種纖維增強(qiáng)的兩組纖維樁材料宏觀(guān)力學(xué)性能時(shí)發(fā)現(xiàn)，雖然兩組纖維樁的撓曲強(qiáng)度均可達(dá)到臨床應(yīng)用標(biāo)準(zhǔn)，但有趣的是：短切玻璃纖維樁具有更高的旋轉(zhuǎn)阻力[12]、抗折能力和疲勞抗性[13]。同時(shí)，通過(guò)對(duì)上述兩種纖維樁修復(fù)的離體牙進(jìn)行疲勞試驗(yàn)后橫切面進(jìn)行染色觀(guān)測(cè)，發(fā)現(xiàn)：短切玻璃纖維樁修復(fù)組出現(xiàn)微裂紋的數(shù)目顯著低于連續(xù)長(zhǎng)玻璃纖維修復(fù)組。研究還發(fā)現(xiàn)，雖然兩組斷裂時(shí)達(dá)到的旋轉(zhuǎn)角度、破壞模式與位置均無(wú)顯著差異，但斷裂模式不同：采用短切玻璃纖維增強(qiáng)的新型纖維樁斷口表面光滑，而采用連續(xù)長(zhǎng)玻璃纖維的X- post 纖維樁斷口表面粗糙，并可見(jiàn)長(zhǎng)纖維絲斷裂脫出[12]。上述研究得到的共識(shí)是：新型的解剖短玻璃增強(qiáng)纖維樁的綜合力學(xué)性能優(yōu)于使用連續(xù)長(zhǎng)玻璃纖維增強(qiáng)的X- post 纖維樁；其可能的原因是新型纖維樁中的短切玻璃纖維可通過(guò)形成相互交聯(lián)的網(wǎng)絡(luò)，更好地將基質(zhì)中的應(yīng)力傳遞給增強(qiáng)纖維，從而賦予纖維樁良好的機(jī)械性能。

纖維隨機(jī)取向亦可以增強(qiáng)纖維樁的宏觀(guān)力學(xué)性能。有學(xué)者通過(guò)將不同長(zhǎng)度的非連續(xù)玻璃纖維混合，成功實(shí)現(xiàn)對(duì)玻璃纖維樁進(jìn)行結(jié)構(gòu)改良設(shè)計(jì)，從而有效增強(qiáng)了復(fù)合材料斷裂韌性和撓曲強(qiáng)度。該研究將微米級(jí)和毫米級(jí)兩種不同長(zhǎng)度尺度，縱橫比超過(guò)30%的不連續(xù)玻璃纖維按不同比例混合后，與樹(shù)脂基和硅填料混合制成纖維增強(qiáng)復(fù)合材料，并與商用纖維增強(qiáng)復(fù)合材料作比較。結(jié)果發(fā)現(xiàn)：不同比例纖維混合制成的新型纖維樁，組間機(jī)械性能無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)差異，但均顯著優(yōu)于單一非混合纖維制成的商用纖維樁[14]。在毫米纖維樹(shù)脂復(fù)合材料中加入微米纖維，形成雙長(zhǎng)度纖維不連續(xù)分布的纖維復(fù)合材料，可提高樁的機(jī)械性能，這可能是由于微米纖維在較長(zhǎng)的毫米纖維中隨機(jī)取向并形成纖維網(wǎng)絡(luò)所致，這有利于應(yīng)力從基質(zhì)傳遞到纖維，從而增強(qiáng)纖維樁抵抗斷裂的能力。該研究同時(shí)提出，只有將應(yīng)力從樹(shù)脂基體傳遞到纖維，纖維才能更好地發(fā)揮其增強(qiáng)作用；而縱橫比在30- 94 范圍內(nèi)的纖維組成可實(shí)現(xiàn)有效傳遞應(yīng)力[11]。

除此之外，可以得到共識(shí)的是：通過(guò)調(diào)整纖維增強(qiáng)相占比亦可改善纖維增強(qiáng)樹(shù)脂基復(fù)合材料的宏觀(guān)力學(xué)性能，如彈性模量和撓曲強(qiáng)度等。但不同的研究中，使纖維增強(qiáng)復(fù)合材料的力學(xué)性能最優(yōu)化的玻璃纖維含量卻各不同[15,16]。

2.1.2 引入高性能纖維增強(qiáng)相 玻璃纖維和石英纖維雖然透光性能良好，但均屬于力學(xué)性能較為普通的增強(qiáng)纖維，在一定程度上限制了復(fù)合材料的宏觀(guān)力學(xué)性能。近年來(lái)，隨著對(duì)各種新型軍用高性能纖維(如芳綸纖維、聚乙烯纖維和聚對(duì)苯撐苯并二噁唑纖維等)研究的不斷深入，學(xué)者對(duì)其在生物材料領(lǐng)域的應(yīng)用拓展也進(jìn)一步深化。研究指出，通過(guò)引入高性能纖維增強(qiáng)相，可有望提升復(fù)合材料的宏觀(guān)力學(xué)性能，如：撓曲強(qiáng)度[17,18]、疲勞抗性[19]和抗扭能力[20]等。

引入高強(qiáng)高模聚乙烯纖維(Ultra High Molecular Weight Polyethylene Fiber，UHMWPE)可以提升復(fù)合材料的宏觀(guān)力學(xué)性能。目前，UHMWPE已被成功引入齒科樁用纖維增強(qiáng)樹(shù)脂基復(fù)合材料，可獲得兼?zhèn)淞己妹缹W(xué)性能、透光性能和力學(xué)性能(如彎曲模量、抗彎強(qiáng)度和斷裂韌性[21])的新型齒科纖維樁用復(fù)合材料。

將芳綸纖維及聚對(duì)苯撐苯并二噁唑纖維(PBO)引入齒科樁用樹(shù)脂基復(fù)合材料可以提升復(fù)合材料的抗疲勞性能。通過(guò)與常規(guī)普通纖維(石英纖維和玻璃纖維)增強(qiáng)組進(jìn)行對(duì)比研究發(fā)現(xiàn)，上述兩種高性能纖維的引入，均可使復(fù)合材料獲得更為優(yōu)良的抗疲勞性能，而上述性能的提高均與高性能纖維自身的特性密切相關(guān)。如：在對(duì)比PBO 纖維和石英纖維增強(qiáng)復(fù)合材料的抗疲勞性能中發(fā)現(xiàn)[22]，PBO 纖維主要表現(xiàn)出以微纖維結(jié)構(gòu)為主的延性斷裂模式，而石英纖維則表現(xiàn)出脆性誘發(fā)的斷裂模式。在疲勞試驗(yàn)中，經(jīng)表面處理后的PBO 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料組比石英纖維增強(qiáng)復(fù)合材料表現(xiàn)出更好的抗疲勞性能，這也主要與PBO 纖維的斷裂方式和良好的韌性有關(guān)。而另一研究在對(duì)比芳綸纖維樁與玻璃纖維樁(everStick)在冷熱循環(huán)實(shí)驗(yàn)中的撓曲強(qiáng)度時(shí)，也發(fā)現(xiàn)了類(lèi)似的現(xiàn)象：一是在模擬口腔環(huán)境的冷熱循環(huán)實(shí)驗(yàn)中，芳綸纖維樁的撓曲強(qiáng)度僅下降16%，而everStick 的撓曲強(qiáng)度卻下降了35%，這表明芳綸纖維樁有更好的熱穩(wěn)定性使其擁有更長(zhǎng)的臨床使用壽命，這要得益于芳綸纖維的熱穩(wěn)定性和芳綸纖維增強(qiáng)復(fù)合材料的耐水性能。而everStick 纖維樁中的纖維屬于玻璃纖維，其玻璃形成的氧化物的浸出引起的水解降解會(huì)削弱硅烷促進(jìn)玻璃纖維與聚合物基體之間的粘著性的能力，從而降低纖維樁的耐水性，溫度高的情況下影響更甚。二是芳綸纖維樁的疲勞抗性更優(yōu)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明芳綸纖維樁的疲勞極限約為其靜態(tài)撓曲強(qiáng)度值的73%，顯著高于ever-Stick(58%)[23]。長(zhǎng)期反復(fù)的載荷會(huì)減弱纖維- 樹(shù)脂基體界面的結(jié)合強(qiáng)度，并使基體中潛在的空隙或裂紋進(jìn)一步擴(kuò)展從而削弱纖維樁的疲勞抗性，影響其使用壽命。

2.2 針對(duì)纖維- 樹(shù)脂界面的改良研究 纖維-樹(shù)脂界面的結(jié)合往往直接影響到纖維增強(qiáng)樹(shù)脂基復(fù)合材料的宏觀(guān)性能，尤其是對(duì)于一些表面活性較差的有機(jī)高性能纖維(如芳綸纖維、PBO 纖維和UHMWPE 纖維)，若界面結(jié)合不良，往往會(huì)制約其增強(qiáng)纖維自身高性能的發(fā)揮，甚至難以獲得預(yù)期的改良效果。研究發(fā)現(xiàn)，常規(guī)界面改性工藝(如硅烷化、酸處理等)可成功用于改性玻璃纖維/ 石英纖維- 樹(shù)脂界面，且改良效果明顯，但對(duì)于高性能纖維- 樹(shù)脂界面的改良卻收效甚微。同時(shí)，由于齒科樹(shù)脂基體不同于工科樹(shù)脂，因此，大部分學(xué)者在將高性能纖維增強(qiáng)相引入齒科根管樁用復(fù)合材料的同時(shí)，往往需對(duì)其界面改良工藝進(jìn)行同期探索，良好的界面結(jié)合是保證高性能纖維優(yōu)良性能得以發(fā)揮的關(guān)鍵前提。

2.2.1 玻璃纖維- 樹(shù)脂界面改良 硅烷化表面處理是提高玻璃纖維與樹(shù)脂基體界面結(jié)合強(qiáng)度最常用的方法。硅烷是一種雙功能分子，一端與無(wú)機(jī)玻璃纖維反應(yīng)，另一端與有機(jī)樹(shù)脂反應(yīng)，通過(guò)其功能烷氧基與覆蓋在纖維表面的氫氧基之間形成化學(xué)鍵，可提高纖維- 樹(shù)脂基體界面結(jié)合強(qiáng)度。Cecchin[24]用磷酸、硅烷偶聯(lián)劑和無(wú)填料樹(shù)脂處理玻璃纖維，結(jié)果表明：硅烷偶聯(lián)劑對(duì)玻璃纖維進(jìn)行涂敷改性后，纖維- 樹(shù)脂基體的界面結(jié)合強(qiáng)度顯著提高。結(jié)合強(qiáng)度最高的為硅烷偶聯(lián)劑表面改性組。

另有研究指出，可通過(guò)在光學(xué)玻璃微纖維芯表面涂覆熱涂層，有效提高纖維樁的光固化能力。有趣的是，掃描電鏡下觀(guān)察發(fā)現(xiàn)：這種熱涂層處理后的新型纖維樁孔隙率更小，從另一側(cè)面也反映出該涂層可提高纖維- 樹(shù)脂的界面結(jié)合[25]。然而，熱涂層處理后纖維樁的撓曲強(qiáng)度是否改良有待進(jìn)一步研究。

2.2.2 高強(qiáng)高模聚乙烯纖維- 樹(shù)脂界面改良UHMWPE 纖維具有較強(qiáng)的抗沖擊能力，且其韌性高、抗拉強(qiáng)度好，是一種高性能纖維。但由于其化學(xué)惰性、表面能低和纖維表面不存在極性基團(tuán)而不能與聚合物基體充分結(jié)合而不能發(fā)揮其潛能。單純的硅烷化處理往往較難獲得理想改性效果。為了使齒科根管樁用復(fù)合材料中的UHMWPE 纖維與樹(shù)脂基體間獲得良好的界面結(jié)合力，研究指出，可采用電暈放電結(jié)合硅烷化方法對(duì)纖維進(jìn)行了雙層表面處理。由于電暈放電在纖維表面引入含氧官能團(tuán)，故硅烷能與纖維表面的OH 官能團(tuán)預(yù)水解后形成的硅烷醇官能團(tuán)進(jìn)行反應(yīng)，使其可以在纖維表面接枝[26]。電暈處理后纖維的硅烷化，由于纖維與基體樹(shù)脂形成良好的界面結(jié)合，使纖維的力學(xué)性能得到明顯提高[26]。在受控時(shí)間內(nèi)使用電暈處理UHMWPE纖維會(huì)改變纖維表面化學(xué)性質(zhì)、粗糙度，之后進(jìn)行硅烷化能夠加強(qiáng)界面的化學(xué)聯(lián)鎖，使纖維樁具有良好的彎曲性能和較高的斷裂韌性[26]。因此，超高分子量聚乙烯(UHMWPE)纖維的電暈和硅烷表面處理是制備UHMWPE 增強(qiáng)牙科纖維樁的一種很有前途的方法。需要注意的是，電暈處理時(shí)間并非越長(zhǎng)越好，隨著電暈處理時(shí)間延長(zhǎng)，表面聚合物層熔化，會(huì)降低UHMWPE 的分子量和結(jié)晶度，從而降低纖維的力學(xué)性能。

2.2.3 芳綸纖維- 樹(shù)脂界面改良 由于芳綸纖維表面光滑、高度結(jié)晶且具有化學(xué)惰性，導(dǎo)致其與樹(shù)脂基體的界面結(jié)合強(qiáng)度不足，限制了其應(yīng)用。因此，若想發(fā)揮芳綸纖維樁的潛能，則需要解決纖維- 樹(shù)脂基體界面結(jié)合強(qiáng)度不足的缺點(diǎn)，并提高其美學(xué)性能。

為了解決上述問(wèn)題，有學(xué)者對(duì)芳綸纖維進(jìn)行表面處理，并以Bis- GMA/ TEGMA/ PMMA 半互穿網(wǎng)絡(luò)復(fù)合材料為基體、二氧化鈦納米粒子為填料制備纖維樁。研究表明，經(jīng)過(guò)乙酸酸蝕和硅烷化表面處理的纖維樁比未經(jīng)表面處理的纖維樁有更大的撓曲強(qiáng)度[19]。乙酸酸蝕使得芳綸纖維表面粗糙從而加強(qiáng)其與樹(shù)脂基體的機(jī)械聯(lián)鎖，硅烷偶聯(lián)劑、半互穿網(wǎng)絡(luò)復(fù)合材料的應(yīng)用則加強(qiáng)了纖維- 樹(shù)脂基體界面的化學(xué)聯(lián)鎖，機(jī)械聯(lián)鎖和化學(xué)聯(lián)鎖的加強(qiáng)使得纖維- 樹(shù)脂基體界面結(jié)合強(qiáng)度提高，從而提高芳綸纖維樁的撓曲強(qiáng)度。

2.2.4 聚對(duì)苯撐苯并二噁唑纖維- 樹(shù)脂界面改良 本課題組[22]嘗試將PBO 纖維進(jìn)行不同的表面處理，并與環(huán)氧樹(shù)脂制備成齒科纖維樁用纖維增強(qiáng)樹(shù)脂基材料，掃描電鏡顯示：經(jīng)Z- 6040 偶聯(lián)劑與氬氣等離子體復(fù)合處理組獲得的纖維- 基體界面結(jié)合強(qiáng)度相比單純偶聯(lián)劑處理組和單純氬氣等離子體處理組明顯提升。但所獲復(fù)合材料的宏觀(guān)撓曲性能改良并不明顯，通過(guò)SEM 分析復(fù)合材料斷口形貌發(fā)現(xiàn)：處理后的PBO 纖維與樹(shù)脂基體界面結(jié)合強(qiáng)度雖有所提高，但改良程度仍不夠理想，相比石英纖維組仍有待進(jìn)一步提升[22]。

2.3 針對(duì)樹(shù)脂基體的改良 樹(shù)脂基體與纖維結(jié)合，通過(guò)其與纖維間的界面向纖維傳遞載荷，并阻止纖維斷裂的裂紋傳遞，其性能對(duì)于樹(shù)脂基纖維樁的機(jī)械性能和粘接性能具有重要的影響。由此可見(jiàn)對(duì)樹(shù)脂基體的改良有助于提高纖維樁的機(jī)械性能。有研究通過(guò)在齒科芳綸纖維增強(qiáng)根管樁用樹(shù)脂基體中引入二氧化鈦納米粒子填料，成功提升了纖維樁的撓曲強(qiáng)度，同時(shí)也有效改善了芳綸纖維樁的色澤，提高其美學(xué)性能[23]。其可能原因在于，二氧化鈦納米離子填料在纖維與樹(shù)脂基體間的分散分布，可增加纖維樁的撓曲強(qiáng)度。

2.4 針對(duì)復(fù)合材料成型工藝的改良 成型工藝對(duì)齒科根管樁用纖維增強(qiáng)樹(shù)脂基復(fù)合材料抗彎性能和疲勞性能均有影響，研究表明：拉擠工藝比模壓成型工藝更能提高FRMMC 的撓曲強(qiáng)度和抗疲勞性能[27]。對(duì)其可能的原因分析如下：拉擠工藝使得纖維在復(fù)合材料固化過(guò)程中持續(xù)保持沿長(zhǎng)軸方向的預(yù)拉伸力，故纖維的分布更加均勻，這有利于纖維的應(yīng)力傳遞從而提高纖維樁的撓曲強(qiáng)度。在模壓成型工藝中沒(méi)有預(yù)拉伸過(guò)程，纖維樁中的纖維始終處于松弛狀態(tài)，可能導(dǎo)致纖維難以充分地承受和傳遞載荷。其次，在進(jìn)行三點(diǎn)抗彎試驗(yàn)時(shí)，纖維樁在加載側(cè)會(huì)出現(xiàn)壓應(yīng)力，而在另一側(cè)則會(huì)出現(xiàn)有害的拉應(yīng)力，經(jīng)拉擠工藝成型的纖維樁會(huì)產(chǎn)生壓縮應(yīng)力，使材料在與載荷相對(duì)的一側(cè)產(chǎn)生抗拉力，從而提高纖維樁的撓曲強(qiáng)度。

3. 局限與展望

引入高性能纖維的同時(shí)，若界面結(jié)合不良，往往會(huì)制約增強(qiáng)纖維自身高性能的發(fā)揮，甚至難以獲得預(yù)期的改良效果，而目前又缺乏較為有效的界面改性工藝。因此，其界面改性是現(xiàn)階段研究的重點(diǎn)及難點(diǎn)所在。雖然相關(guān)研究取得了一定改良效果，但仍較有待進(jìn)一步提高。而現(xiàn)階段用于齒科纖維增強(qiáng)樹(shù)脂基復(fù)合材料的界面改良工藝相對(duì)較為局限，可考慮借鑒于工業(yè)領(lǐng)域的相關(guān)研究。如：等離子體、電化學(xué)氧化、酸處理、熱處理及納米跨尺度界面改性等方法[28]。

同時(shí)，現(xiàn)階段多數(shù)針對(duì)齒科根管樁用纖維增強(qiáng)樹(shù)脂基復(fù)合材料的改良均集中于增強(qiáng)纖維，較少關(guān)注于對(duì)樹(shù)脂基體的改性?？赡艿脑蛟谟跇?shù)脂基體在纖維樁組成中占比較少，對(duì)復(fù)合材料宏觀(guān)力學(xué)性能的影響相對(duì)較小。但基體作為復(fù)合材料的重要組成成分，對(duì)其進(jìn)行的改性不僅可對(duì)纖維樁自身性能進(jìn)行改良，還可同時(shí)獲得纖維樁與牙體間粘接界面結(jié)合力的改良[29]，而后者從某種程度上，可提升了其與牙體作為一個(gè)整體時(shí)的撓曲性能，調(diào)節(jié)了纖維樁應(yīng)用于臨床修復(fù)時(shí)的應(yīng)力分布。而納米材料及跨尺度增強(qiáng)體的引入是極具潛力的一種改性方法[30]。

綜上所述，盡管纖維樁在臨床上應(yīng)用廣泛且取得良好的效果，但仍存在一些不足之處，仍需對(duì)纖維樁用復(fù)合材料的性能進(jìn)行優(yōu)化以提高其臨床適應(yīng)癥。