唐佳軍，裴長(zhǎng)春

(延邊大學(xué)工學(xué)院，吉林延吉133002)

再生混凝土(Recycled Aggregate Concrete, RAC)是將廢棄混凝土破碎加工成再生骨料，代替部分天然骨料應(yīng)用到混凝土攪拌當(dāng)中[1]，符合綠色建筑與建筑業(yè)可持續(xù)發(fā)展的要求。2010年，國(guó)家質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)檢疫總局和國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì)聯(lián)合發(fā)布了GB/T 25177—2010《混凝土用再生粗骨料》；2018年，住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部發(fā)布了JGJ/T 443—2018《再生混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》。目前，大量學(xué)者的研究表明，在RAC中摻加鋼纖維后，可提高其各項(xiàng)力學(xué)性能。劉慈等[2]的試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)混雜鋼纖維摻量由0增大至2.0%時(shí)，RAC的28 d抗壓強(qiáng)度提高幅度為9.9%～40.1%，劈拉強(qiáng)度提高20.2%～124.6%，抗折強(qiáng)度提高31.2%～286.1%，彈性模量提高12.6%～38.1%。匡成鋼[3]的正交測(cè)試發(fā)現(xiàn)，鋼纖維摻率是RAC力學(xué)性能的主要顯著因子，當(dāng)其摻率由0增加至1.8%時(shí)，RAC的抗壓、劈拉、抗折強(qiáng)度分別升高9.8%、59.2%和37.5%。但鋼纖維再生混凝土同樣也存在一些問題，限制了它在實(shí)際工程中的推廣與應(yīng)用。比如說造價(jià)高(鋼纖維用量多)、施工難度大(鋼纖維易結(jié)團(tuán)不易攪拌均勻且混凝土坍落度小)[4-5]。而采用撒布式鋼纖維再生混凝土(Layered Steel Fiber Recycled Aggregate Concrete, LSFRAC)結(jié)構(gòu)形式時(shí)，即在結(jié)構(gòu)構(gòu)件中分層人為平均撒布一定量的鋼纖維，從而形成RAC與鋼纖維共同作用的加強(qiáng)層，加入少量的鋼纖維就能增強(qiáng)其抗拉、抗折強(qiáng)度與韌性等，這樣既節(jié)約了造價(jià)又降低了施工難度，因而具有良好的社會(huì)經(jīng)濟(jì)效益與推廣應(yīng)用前景[6]。目前，有關(guān)LSFRAC力學(xué)性能[7-8]、梁受彎[9-10]與抗裂性能[11-12]等方面的研究較多，而缺少LSFRAC梁延性與耗能方面的研究。

為此，本文通過改變鋼纖維的撒布層數(shù)、鋼纖維的層撒布量與縱筋的配筋率，研究其對(duì)LSFRAC梁的荷載-撓度曲線、位移延性系數(shù)和耗能能力的影響，為撒布式結(jié)構(gòu)構(gòu)件的實(shí)際工程應(yīng)用提供參考。

1 試驗(yàn)概況

1.1 試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

對(duì)1組RAC梁與11組LSFRAC梁進(jìn)行靜力荷載作用下的四點(diǎn)彎曲加載測(cè)試，梁尺寸為120 mm×180 mm×1 500 mm，凈跨為1 200 mm，剪跨段與純彎段相等，均為400 mm?？v筋采取直徑為14、16、18 mm的HRB400級(jí)鋼筋，對(duì)應(yīng)配筋率分別為1.77%、2.31%、2.93%，架立筋選取直徑為10 mm的HRB335級(jí)鋼筋，箍筋采用直徑為8 mm的HPB300級(jí)鋼筋。梁的尺寸與配筋情況見圖1。鋼纖維撒布層數(shù)為0～7層，撒布位置示意見圖2，鋼纖維層撒布量有1.0、1.5、2.0 kg/m2，梁的試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)見表1。

圖1 梁截面尺寸與配筋構(gòu)造(mm)

圖2 鋼纖維撒布位置示意(mm)

表1 試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

試件編號(hào)撒布層數(shù)/層層撒布量/(kg·m-2)縱筋直徑/mmL0-S0-R160016L1-S1.5-R1611.516L2-S1.5-R1621.516L3-S1.5-R1631.516L4-S1.5-R1641.516L5-S1.5-R1651.516L6-S1.5-R1661.516L7-S1.5-R1671.516L4-S1.0-R1641.016L4-S2.0-R1642.016L4-S1.5-R1441.514L4-S1.5-R1841.518

注：L4-S1.5-R16表示鋼纖維撒布層數(shù)為4層，層撒布量為1.5 kg/m2，縱筋直徑為16 mm的簡(jiǎn)支梁試件，其他試件編號(hào)同理。

1.2 原材料與配合比

試驗(yàn)所用原材料詳見文獻(xiàn)[13]。本研究再生粗骨料取代率為30%，水膠比為0.25，膠凝材料中粉煤灰與硅粉所占質(zhì)量比分別為20%、10%，砂率為0.45，減水劑摻量為0.8%。由于鋼纖維撒布的特殊結(jié)構(gòu)形式，各試驗(yàn)組均采用相同的配合比，配合比設(shè)計(jì)見表2。

表2 配合比設(shè)計(jì) 單位：kg/m3

1.3 試驗(yàn)方法

試驗(yàn)梁在標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)28 d后，利用延邊大學(xué)結(jié)構(gòu)試驗(yàn)室YAS-5000型微機(jī)控制電液伺服壓力試驗(yàn)機(jī)實(shí)施四點(diǎn)彎曲加載測(cè)試。試驗(yàn)加載過程嚴(yán)格按照GB/T 50152—2012《混凝土結(jié)構(gòu)試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》[14]中的規(guī)定執(zhí)行，具體測(cè)試步驟為：①預(yù)加載,為了檢查壓力機(jī)與數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)是否正常工作，同時(shí)使試驗(yàn)梁進(jìn)入正常的測(cè)試工況，需要對(duì)梁進(jìn)行預(yù)加載，加載速度為50 N/s，大小為5 kN；②正式加載,試驗(yàn)開始至裂縫穩(wěn)定發(fā)展前階段和鋼筋屈服后至梁破壞階段，每級(jí)加載均為5 kN,裂縫穩(wěn)定發(fā)展后至鋼筋屈服前，每級(jí)加載為10 kN,加載速度為100 N/s，每級(jí)荷載持續(xù)時(shí)間為5 min。

試驗(yàn)過程中主要采集每級(jí)荷載下梁跨中撓度數(shù)據(jù)，以繪制荷載-撓度曲線，從而分析梁的延性與耗能；同時(shí)采集縱筋應(yīng)變數(shù)據(jù)，來判斷梁的屈服荷載，進(jìn)而計(jì)算位移延性系數(shù)。受壓區(qū)混凝土壓碎破壞時(shí)，結(jié)束加載，記錄梁破壞時(shí)的最大撓度。

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 荷載-撓度曲線

圖3—5分別為不同鋼纖維撒布層數(shù)、鋼纖維層撒布量與縱筋配筋率變化下各試驗(yàn)組梁的荷載-撓度曲線。可以看出，各試件梁的荷載-撓度曲線大致分為3個(gè)階段：第一階段為撓度隨荷載增加呈線性增長(zhǎng)的彈性階段；第二階段為開裂后至屈服前的帶裂縫工作階段，此時(shí)曲線接近直線變化；第三階段為鋼筋屈服后階段，此時(shí)曲線近似呈水平變化，荷載增加很小時(shí)，撓度增加較大，梁剛度明顯降低。

由圖3可知，試件屈服之前，在同一荷載等級(jí)下，隨著鋼纖維撒布層數(shù)的增加，梁對(duì)應(yīng)的撓度值逐漸減小，即梁的剛度逐漸增大。而梁破壞時(shí)的撓度隨鋼纖維撒布層數(shù)增加的變化規(guī)律不明顯，與RAC梁相比，LSFRAC梁破壞時(shí)撓度有增大也有減小，其中L6-S1.5-R16組梁的撓度最大，較L0-S0-R16組增大12.8%，其他組的變化范圍為-26.8%～+6.2%(-代表降低，+代表提高)。

圖3 不同鋼纖維撒布層數(shù)的荷載-撓度曲線

圖4 不同鋼纖維層撒布量的荷載-撓度曲線

圖5 不同配筋率的荷載-撓度曲線

由圖4可知，鋼纖維層撒布量由1.0 kg/m2增加至2.0 kg/m2時(shí)，同一荷載等級(jí)對(duì)應(yīng)的撓度逐漸減小，即剛度逐漸增大；梁破壞時(shí)的撓度逐漸減小，L4-S2.0-R16組較L4-S1.0-R16組減少1.6 mm，減小了5.0%。

由圖5可知，配筋率由1.77%增大至2.93%時(shí)，同一荷載等級(jí)下的跨中撓度逐漸減小，剛度增大；梁破壞時(shí)的撓度逐漸增大，L4-S1.5-R18組較L4-S1.5-R14組增加33.6%。

2.2 延性分析

位移延性系數(shù)(極限位移與屈服位移之比)是衡量鋼筋混凝土構(gòu)件延性的重要指標(biāo)之一，其值越大，表征構(gòu)件的延性越好[15]。以縱筋屈服、梁撓度突變時(shí)對(duì)應(yīng)的荷載值為屈服荷載，梁破壞時(shí)的荷載值為極限荷載，由荷載-撓度曲線可以確定屈服荷載與極限荷載對(duì)應(yīng)的撓度值，即為屈服位移和極限位移，各試驗(yàn)組梁的位移延性系數(shù)計(jì)算結(jié)果見表3。

表3 各試件梁的位移延性系數(shù)

由表3可知，位移延性系數(shù)隨鋼纖維撒布層數(shù)的變化規(guī)律不明顯，與L0-S0-R16組相比，僅L6-S1.5-R16組的延性系數(shù)增大8.8%，其余組的延性系數(shù)均減小，減小幅度為1.2%～28.8%。隨著鋼纖維層撒布量的增多，位移延性系數(shù)逐漸增大，L4-S2.0-R16組較L4-S1.0-R16組增大了4.1%。隨著配筋率的增大，延性系數(shù)亦逐漸增大，其中L4-S1.5-R14組與L4-S1.5-R16組僅差0.03，相差不大，L4-S1.5-R18組較L4-S1.5-R14組增大36.0%，增長(zhǎng)顯著。由表3還可以看出，各試驗(yàn)組梁的位移延性系數(shù)均滿足GB 50011—2010《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》[16]中大于3的要求。

2.3 耗能分析

對(duì)荷載-撓度曲線與橫坐標(biāo)軸作積分，可得到梁的耗能，圖6、表4所示為各試驗(yàn)組梁從加載至破壞耗能能力的變化情況。

圖6 不同鋼纖維撒布層數(shù)的耗能

表4 不同鋼纖維層撒布量與縱筋配筋率的耗能

不同鋼纖維層撒布量/(kg·m-2)耗能/J不同縱筋配筋率/%耗能/J1.0 3 2081.772 6621.53 2132.313 2132.0 3 3612.934 928

由圖6可知，與RAC梁相比，LSFRAC梁的耗能能力有增強(qiáng)亦有減弱，其中L6-S1.5-R16組梁的耗能能力最強(qiáng)，較L0-S0-R16組提高41.8%，增強(qiáng)效果顯著，而其余組梁的變化范圍為-12.9%～+10.0%不等。由表4可知，隨著鋼纖維層撒布量與縱筋配筋率的增大，梁的耗能能力逐漸得到加強(qiáng)，其中L4-S2.0-R16組較L4-S1.0-R16組增強(qiáng)了4.8%，L4-S1.5-R18組較L4-S1.5-R14組增強(qiáng)了85.1%，可見配筋率對(duì)耗能能力的影響較為明顯。

2.4 原因分析

由以上分析可以看出，L6-S1.5-R16組梁破壞時(shí)的撓度較大、位移延性系數(shù)較大、耗能能力較強(qiáng)，這是因?yàn)長(zhǎng)6-S1.5-R16組梁的破壞形式與其余組梁不同。L0-S0-R16組與L4-S1.5-R16組梁均是在跨中區(qū)域產(chǎn)生一條主要裂縫(圖7)，裂縫逐漸延伸至2/3梁高后開始橫向擴(kuò)展，受壓區(qū)混凝土壓碎而破壞；而L6-S1.5-R16組梁加載點(diǎn)處產(chǎn)生2條對(duì)稱的主要裂縫，裂縫延伸至大約2/3梁高位置處時(shí)，加載點(diǎn)處混凝土擠壓破碎而破壞，破壞時(shí)純彎段下降明顯，因而撓度、位移延性系數(shù)較大，耗能能力較強(qiáng)。L6-S1.5-R16組梁之所以發(fā)生這種特殊形式的破壞，是因?yàn)殇摾w維撒布不均勻(跨中撒布較多，加載點(diǎn)處撒布較少)，導(dǎo)致跨中截面較強(qiáng)而加載點(diǎn)處截面較弱。因此，可以將彎矩較大部位通過撒布多層多量的鋼纖維，來控制最不利截面處的破壞，從而提高結(jié)構(gòu)構(gòu)件的延性與耗能。

a) L0-S0-R16

b) L4-S1.5-R16

c) L6-S1.5-R16圖7 部分試件梁的破壞形態(tài)

3 結(jié)論

a) RAC梁和LSFRAC梁的荷載-撓度曲線大致分為3個(gè)階段：彈性階段、帶裂縫工作階段和鋼筋屈服后階段。隨著鋼纖維撒布層數(shù)、鋼纖維層撒布量與縱筋配筋率的增加，梁的剛度均逐漸增大。

b) 位移延性系數(shù)與耗能能力隨鋼纖維撒布層數(shù)的變化規(guī)律不明顯，與L0-S0-R16組相比，L6-S1.5-R16組的延性系數(shù)增大8.8%，耗能能力增強(qiáng)41.8%，其余組有增大亦有減小。

c) 鋼纖維層撒布量由1.0 kg/m2增多至2.0 kg/m2時(shí)，LSFRAC梁的位移延性系數(shù)增大4.1%，耗能能力增強(qiáng)4.8%。配筋率由1.77%增大至2.93%時(shí)，LSFRAC梁的位移延性系數(shù)增大36.0%，耗能能力增強(qiáng)85.1%。

d) 當(dāng)鋼纖維撒布層數(shù)較多(6或7層)，鋼纖維撒布不均勻時(shí)(跨中位置撒布較多，加載點(diǎn)處撒布較少)，LSFRAC梁破壞時(shí)的撓度較大，延性與耗能能力較好。