□文/彭春陽(yáng) 李啟富 黃子能 黃家珍 王 耀
鍍鋅鋁鋼絲具有優(yōu)越的耐久性,在大氣環(huán)境中的耐蝕能力是同厚度熱鍍鋅層的2~3 倍[1],目前在橋梁工程中已進(jìn)行批量應(yīng)用,懸索橋主纜鍍鋅鋁鋼絲已逐漸取代鍍鋅鋼絲。
鍍鋅鋁鋼絲是Zn-5%Al-RE 的共晶合金,既有鋅的陰極保護(hù),又有鋁的屏障保護(hù),可在腐蝕環(huán)境下均勻氧化;鍍層的延展性能好,不會(huì)產(chǎn)生普通鍍鋅工藝的脆性層,提高了鋼絲產(chǎn)品的抗疲勞性能;鍍鋅鋁鋼絲的熱鍍溫度低于鍍鋅鋼絲的熱鍍溫度,能效較低,有效保證了鋼絲各項(xiàng)力學(xué)性能和機(jī)械性能不低于鍍鋅鋼絲[2]。
懸索橋結(jié)構(gòu)中,橋面荷載通過(guò)吊索和索夾傳遞給主纜,索夾與主纜之間的抗滑摩擦是保證荷載有效傳遞的關(guān)鍵[3]。索夾抗滑力不足會(huì)導(dǎo)致索夾在主纜上產(chǎn)生滑移,從而導(dǎo)致整個(gè)懸索橋結(jié)構(gòu)受力產(chǎn)生不利影響;刻傷主纜,破壞防腐層,進(jìn)而導(dǎo)致主纜損傷[4]。而主纜是由數(shù)以千計(jì)的鋼絲組成的相對(duì)松散的柔性結(jié)構(gòu),影響索夾抗滑力的因素較多,因此索夾的抗滑試驗(yàn)研究是非常重要的。國(guó)內(nèi)對(duì)鍍鋅鋼絲主纜的抗滑試驗(yàn)進(jìn)行了一些研究,但是對(duì)鍍鋅鋁鋼絲主纜的抗滑試驗(yàn)報(bào)道比較少。
本文以兩座主跨400 m 左右的懸索橋?yàn)槔治鲥冧\鋁鋼絲主纜與索夾抗滑試驗(yàn)性能并對(duì)鍍鋅鋁高強(qiáng)度鋼絲主纜索夾的螺栓緊固力損失進(jìn)行試驗(yàn)研究,以便了解鍍鋅鋁鋼絲主纜與索夾之間的抗滑摩擦。
橋梁一,主纜采用PPWS(預(yù)制平行鋼絲索股)法編制[5],每根主纜由68股預(yù)制平行鋼絲索股組成,每索股由127 根直徑5.2 mm、強(qiáng)度1 770 MPa 的鍍鋅鋁鋼絲組成,試驗(yàn)索股長(zhǎng)8 m。
橋梁二,主纜采用PPWS(預(yù)制平行鋼絲索股)法編制[5],每根主纜由91股預(yù)制平行鋼絲索股組成,每股由127 根直徑5.2 mm、強(qiáng)度1 670 MPa 的鍍鋅鋁鋼絲組成,試驗(yàn)索股長(zhǎng)8 m。見(jiàn)圖1。
圖1 主纜模型構(gòu)造
1)橋梁一。試驗(yàn)索夾在主纜上對(duì)應(yīng)的吊索設(shè)計(jì)拉力Nh為2 676 kN,其安裝傾角φ 為22.997°,索夾內(nèi)徑dc為533.6 mm,索夾上下兩片開(kāi)口間距離為13 mm,索夾高強(qiáng)螺栓數(shù)量ncb為18 副,螺栓設(shè)計(jì)預(yù)緊力Pcb為450 kN/副,索夾理論抗滑摩阻力,按式(1)計(jì)算[6]
式中:Ffc——索夾抗滑摩阻力;
K——緊固壓力分布不均勻系數(shù),取2.8;
μ——摩擦系數(shù),取0.15;
Ptot——索夾上螺桿總的設(shè)計(jì)夾緊力。
2)橋梁二。試驗(yàn)索夾在主纜上對(duì)應(yīng)的吊索設(shè)計(jì)拉力Nh為3 473 kN,其安裝傾角φ 為22.992°,索夾內(nèi)徑dc為617 mm,索夾上下兩片開(kāi)口間距離為13 mm,索夾高強(qiáng)螺栓數(shù)量ncb為20 副,螺栓設(shè)計(jì)預(yù)緊力Pcb為439 kN/副,索夾理論抗滑摩阻力,按式(1)計(jì)算[6],F(xiàn)fc=3 687.6(kN)。
1.3.1 緊纜測(cè)試
1)將制作好的索股安裝于V 形支架上并固定好每一股的位置,見(jiàn)圖2。
圖2 編排成形的索股主纜
2)索股編排成主纜后,用緊纜機(jī)分段將主纜外圈整成圓形并上緊緊纜箍,直到主纜全部整成圓形,測(cè)量主纜的外徑并記錄。見(jiàn)圖3。
圖3 緊纜后的主纜
1.3.2 索夾抗滑測(cè)試
1)緊纜后安裝索夾及高強(qiáng)螺栓副,見(jiàn)圖4。
圖4 安裝索夾
2)用標(biāo)定的液壓扳手對(duì)索夾螺栓同時(shí)進(jìn)行緊固,為使每個(gè)螺栓緊固力均勻,緊固螺栓按從里到外的順序逐級(jí)進(jìn)行。在緊固高強(qiáng)螺栓的同時(shí)測(cè)量索夾圓柱體外徑及索夾上下兩片的間距并記錄其數(shù)據(jù)。見(jiàn)圖5。
圖5 緊固螺栓
3)高強(qiáng)螺栓緊固到設(shè)計(jì)預(yù)緊力后,進(jìn)行索夾抗滑試驗(yàn)。按圖6 所示,通過(guò)2 臺(tái)標(biāo)定千斤頂施加推力,按每級(jí)5 MPa 逐級(jí)緩慢加載,通過(guò)百分表觀察索夾是否滑移,加載到索夾理論抗滑摩阻力后停機(jī),保壓5 min,觀察索夾是否滑移,記錄其數(shù)值,繼續(xù)加載直至索夾克服靜摩擦力產(chǎn)生連續(xù)滑移,記錄其數(shù)值。見(jiàn)圖7和圖8。
圖6 索夾抗滑試驗(yàn)安裝
圖7 百分表安裝
圖8 索夾抗滑頂推概貌
1.3.3 索夾螺栓副緊固力損失試驗(yàn)
1)抗滑試驗(yàn)完成后,將索夾重新安裝至新位置并將螺栓重新緊固至設(shè)計(jì)預(yù)緊力。
2)索夾高強(qiáng)螺栓在緊固至設(shè)計(jì)預(yù)緊力狀態(tài)下,放置3 月后,進(jìn)行索夾螺栓緊固力測(cè)量并記錄各螺栓緊固力數(shù)值。
3)按“1.3.2 節(jié)第3 步”進(jìn)行索夾抗滑力試驗(yàn),記錄其實(shí)際抗滑移力值。
主纜緊纜后,實(shí)測(cè)的主纜空隙率,橋梁一為18.6%,橋梁二為19%,主纜一般截面空隙率滿足規(guī)范要求的主纜一般截面空隙率在18%~20%之間的規(guī)定。見(jiàn)表1。
表1 緊纜后實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)
2.2.1 索夾處空隙率
索夾處空隙率見(jiàn)表2。
表2 索夾處實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)
索夾螺栓緊固完成后,通過(guò)實(shí)測(cè)索夾兩端間距,求出主纜索夾內(nèi)截面的空隙率,橋梁一為16.9%,橋梁二為17%,主纜索夾內(nèi)截面空隙率滿足規(guī)范要求的索夾內(nèi)截面空隙率在16%~18%之間的規(guī)定。
2.2.2 索夾抗滑驗(yàn)證
橋梁一高強(qiáng)螺栓緊固到設(shè)計(jì)預(yù)緊力的100%時(shí),實(shí)測(cè)索夾體抗滑摩阻力F 為3 869 kN,則索夾抗滑安全系數(shù),按式(2)計(jì)算
式中:Kfc——索夾抗滑系數(shù);
Nc——主纜上索夾的下滑力,Nc=Nhsinφ
索夾與主纜之間摩擦系數(shù)
橋梁二高強(qiáng)螺栓緊固到設(shè)計(jì)預(yù)緊力的100%時(shí),實(shí)測(cè)索夾抗滑摩阻力Ffc為4 789 kN,則索夾抗滑力安全系數(shù),按式(2)計(jì)算,Kfc=3.5>3。
索夾與主纜之間摩擦系數(shù)μ=0.19。
橋梁一及橋梁二索夾的抗滑系數(shù)都滿足規(guī)范>3的要求,實(shí)測(cè)的摩擦系數(shù)都要大于規(guī)范要求的設(shè)計(jì)理論取值0.15。
在高強(qiáng)螺栓緊固到設(shè)計(jì)預(yù)緊力的狀態(tài)下,保持狀態(tài)3月后對(duì)螺栓緊固力損失進(jìn)行測(cè)試,結(jié)果見(jiàn)表3。
表3 索夾螺栓緊固力實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)
由表3 可以看出,螺栓緊固力損失率橋梁一為9.1%,橋梁二為9.3%,索夾螺栓緊固力損失率在可控范圍內(nèi)。
索夾螺栓緊固力狀態(tài)下保持3 月,索夾抗滑安全系數(shù)見(jiàn)表4。
表4 索夾抗滑數(shù)據(jù)
由表4可以看出,索夾抗滑安全系數(shù)滿足規(guī)范>3的要求。
1)鍍鋅鋁高強(qiáng)度鋼絲主纜與索夾的摩擦系數(shù)在0.17~0.19之間,大于懸索橋設(shè)計(jì)規(guī)范要求取值;因此鍍鋅鋁鋼絲主纜依據(jù)懸索橋設(shè)計(jì)規(guī)范摩擦系數(shù)取0.15,索夾抗滑安全系數(shù)設(shè)計(jì)是安全可靠的。
2)索夾螺栓緊固力損失率約為9%左右,在可控范圍內(nèi)。在施工過(guò)程中適當(dāng)進(jìn)行索夾螺栓復(fù)擰,同時(shí)橋梁正常運(yùn)營(yíng)后定期進(jìn)行索夾螺栓復(fù)擰,使索夾螺栓保留足夠大的永存預(yù)緊力,是防止索夾在長(zhǎng)期服役過(guò)程中產(chǎn)生滑動(dòng)的有效方法。
3)鍍鋅鋁高強(qiáng)度鋼絲與索夾的摩擦系數(shù)和鍍鋅高強(qiáng)度鋼絲與索夾的摩擦系數(shù)大致相同,在使用中可以可以相互參考?!酢?/p>