(中國電力工程顧問集團(tuán)中南電力設(shè)計(jì)院有限公司，湖北 武漢 430071)

0 引 言

輸電線路的不平衡度是衡量電力質(zhì)量的重要參數(shù)，架空輸電線路在線路正常運(yùn)行時，各相導(dǎo)線都具有不同的線路參數(shù)，比如導(dǎo)納、阻抗。這種參數(shù)上的不對等引起了輸電線路中電流和電壓的不對稱，通常用電壓、電流的不平衡度來衡量。當(dāng)系統(tǒng)不平衡度超過限值時，回路中連接的電氣設(shè)備就會受到影響，甚至影響線路正常運(yùn)行[1]。

輸電線路中，不平衡度的大小主要取決于導(dǎo)線相間的耦合程度，即導(dǎo)線電壓、導(dǎo)線電流的負(fù)序、零序、正序分量之間的耦合程度。這個耦合程度與導(dǎo)線的空間相對方位有著直接的關(guān)系。進(jìn)行導(dǎo)線不同相之間的換位，改變相間的空間相對方位，使三相導(dǎo)線在整個線路長度上的空間位置趨于對稱，是當(dāng)前解決長距離特高壓輸電線路電力系統(tǒng)不平衡度的常用方法。在超高壓輸電線路中，可以通過調(diào)整導(dǎo)線的換位方式和換位點(diǎn)，來保證線路長度較長時輸電線路電力質(zhì)量的穩(wěn)定[2]。

武漢—南昌—長沙1000 kV特高壓交流輸電線路工程全線路徑總長度為750.5 km，武漢—南昌段長405.3 km，南昌—長沙段長345.2 km。采用電磁暫態(tài)仿真軟件ATP-EMTP，對該線路不平衡度進(jìn)行仿真計(jì)算，對不平衡度的影響因素進(jìn)行討論分析，并對換位方式進(jìn)行研究，推薦合理的換位方式。

1 計(jì)算模型

所建電力線路模型采用三相電壓源供電，另一端采用三相等效負(fù)載，保持模型輸送的功率、電壓以及功率因數(shù)與額定值相當(dāng)。

1.1 架空線路模型

架空線路用π型等值電路來模擬，其結(jié)構(gòu)如圖1所示。采用EMTP的LINE CONSTANT子程序，根據(jù)架空線路空間方位及參數(shù)，采用Carson模型進(jìn)行仿真計(jì)算。

圖1 三相輸電線路π型等值電路

按照1000 kV輸電線路桿塔結(jié)構(gòu)，在ATP中建立三相架空線路模型，其結(jié)構(gòu)如圖2所示。

圖2 線路模型

圖3 線路分析模型

1.2 線路分析模型及計(jì)算方法

基于架空線路模型，在ATP-EMPT中建立三相架空線路不平衡度分析模型。

線路模型三相電源電壓為1000 kV，架空線路模型分為多個小節(jié)，每節(jié)采用p型等值電路進(jìn)行仿真計(jì)算。得到線路模型負(fù)載端的電壓電流波形，利用相-序變換矩陣求解正、負(fù)序分量[3]，對于電壓有：

式中，a=e120。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定公式計(jì)算εU及電流不平衡度εI，由于分析中采用對稱負(fù)載，因此只需計(jì)算εU[4]。

1.3 其他計(jì)算參數(shù)

武漢—南昌—長沙1000 kV特高壓交流輸電線路工程最高運(yùn)行電壓是1100 kV；輸送功率是5000 MW；功率因數(shù)為0.95。工程所用到的導(dǎo)地線參數(shù)如表1所示。

表1 導(dǎo)地線參數(shù)

2 線路不平衡度分析

2.1 線路長度對不平衡度的影響分析

使用線路分析模型在ATP-EMPT軟件進(jìn)行仿真計(jì)算，線路三相電壓與電流波形如圖4、圖5所示，不平衡度計(jì)算結(jié)果如表2所示。

由表2可知，線路不平衡度隨著線路長度的增加而增大。武漢—南昌段與南昌—長沙段的不平衡度差距較大的原因是兩段線路的單回路比例不一樣，武漢—南昌段單回長度占2.1%，南昌—長沙段單回長度占19.7%。同時也可以看出武漢—南昌段在長度為220 km時不平衡度就超過了2%的限值要求；南昌—長沙段在長度為140 km時不平衡度就超過了2%的限值要求。

圖4 電壓波形

圖5 電流波形

表2 線路不平衡度

2.2 導(dǎo)線對地高度

采用工程給定的系統(tǒng)參數(shù)以及桿塔數(shù)據(jù)，對武南段400 km不同桿塔呼高下的不平衡度進(jìn)行仿真計(jì)算，結(jié)果如表3所示。

表3 導(dǎo)線對地高度對不平衡度的影響

從表3可知，輸電線路不平衡度受到導(dǎo)線對地高度的影響微小，在實(shí)際工程中可以不計(jì)。

2.3 相序?qū)Σ黄胶舛鹊挠绊?/h3>

武漢—南昌—長沙工程中同塔雙回全部采用逆相序，為研究相序?qū)Σ黄胶舛鹊挠绊?，用相同的系統(tǒng)參數(shù)計(jì)算同塔雙回線路不同相序情況下，線路的不平衡度，計(jì)算結(jié)果如表4所示。

表4 不同相序下線路不平衡度

上述結(jié)果表明，導(dǎo)線同相序排列時，雙回輸電線路的不平衡度最高，導(dǎo)線異相序排列時線路的不平衡度較低，逆相序排列時不平衡度最低。

對同相序排列線路，超過100 km需要換位；對于采用異相序排列方式的線路，超過160 km需要換位；對于逆相序排列方式的線路，超過220 km需要換位。

同塔雙回線路間存在電場和磁場耦合，兩回路間相互干擾，同相序運(yùn)行方式下，兩回路間的干擾是相互加強(qiáng)的，由此引起不平衡度增加；而在逆相序和異相序排列方式下，兩回間的干擾是相互削弱的，雙回線路的不平衡度減小。

2.4 土壤電阻率對不平衡度的影響

武漢—南昌—長沙1000 kV特高壓交流輸電線路工程跨越3省9市，地理位置跨度大，地質(zhì)不同，需研究土壤電阻率對不平衡度的影響。

針對400 km長的同塔雙回及單回線路，建立仿真模型，計(jì)算了不同土壤電阻率的情況下線路的不平衡度，計(jì)算結(jié)果見表5。

表5 不同土壤電阻率下線路不平衡度

由表5可知，土壤電阻率對輸電線路不平衡度的影響很小，可以忽略不計(jì)。

3 全換位后線路不平衡度分析

3.1 全換位后線路不平衡度

圖6為線路換位示意圖，換位后達(dá)到首端和末端相序一致，每種相序排列各占1/3的線路長度，構(gòu)成一個整循環(huán)，稱為一個全換位[5-6]。

圖6 線路一個全換位

利用EMTP的換位元件，在EMTP電磁暫態(tài)計(jì)算程序中，一個輸電線路全換位的模型示于圖7。

圖7 EMTP中一個全換位計(jì)算

使用此模型計(jì)算線路不平衡度，圖8、圖9為一個全換位后線路負(fù)載的電壓、電流波形，表6為不平衡度的計(jì)算結(jié)果。

表6 一次全換位后線路各段不平衡度

圖8 一次全換位后線路電壓波形

圖9 一次全換位后線路電流波形

從表6中可以看出，經(jīng)過一次全換位后，線路電壓不平衡度顯著減小。按照國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 15543-2008《電能質(zhì)量三相電壓允許不平衡度》的要求[7]，對垂直排列線路，一次全換位能滿足電壓不平衡度要求的長度遠(yuǎn)大于400 km。

按照武漢—南昌和南昌—長沙兩段分別進(jìn)行一次和兩次全換位后線路不平衡度如表7所示。

表7 全換位后不平衡度

從表7可看出武漢—南昌—長沙1000 kV線路進(jìn)行一次全循環(huán)換位后，線路不平衡度小于2%的限值，滿足要求。

3.2 不同長度線路全換位后不平衡度

為研究一次全換位后線路長度對不平衡度的影響，保持計(jì)算用系統(tǒng)參數(shù)和塔頭尺寸不變，分別針對同塔雙回及單回線路，按照圖7所示換位方式，建立仿真模型，計(jì)算了不同線路長度的情況下線路的不平衡度，計(jì)算結(jié)果見表8。

表8 換位后線路長度對不平衡度的影響

由表8可知，按照實(shí)際工程的塔頭及系統(tǒng)參數(shù)，一次全換位后線路不平衡度能滿足限值要求的長度大于1000 km。使用多項(xiàng)式擬合可知，同塔雙回路不平衡度達(dá)到2%限值時的長度約為2700 km，單回線路達(dá)到2%限值時的長度約為1600 km。

4 結(jié) 語

綜合前面的計(jì)算、分析和研究，主要結(jié)論如下：

1)導(dǎo)線對地距離對線路不平衡度幾乎沒有影響。隨著水平線間距離的減小，不平衡度有所減小，隨著垂直線間距離增大，不平衡度有所減小。

2)運(yùn)行電壓、輸送功率和線路不平衡度的關(guān)系：在運(yùn)行電壓一定的情況下，不平衡度隨輸送功率的增大而增大；在輸送功率一定的情況下，不平衡度隨運(yùn)行電壓的升高而減小。

3)同塔雙回路的不平衡度高于單回路。

4)導(dǎo)線同相序排列時，雙回輸電線路的不平衡度最高，導(dǎo)線異相序排列時線路的不平衡度較低逆相序排列時不平衡度最低。對同相序排列線路，超過100 km需要換位；對于采用異相序排列方式的線路，超過160 km需要換位；對于逆相序排列方式的線路，超過220 km需要換位。

5)按照所研究的實(shí)際工程的塔頭及系統(tǒng)參數(shù)，一次全換位后線路不平衡度能滿足限值要求的長度大于1000 km。使用多項(xiàng)式擬合可知，同塔雙回路不平衡度達(dá)到2%限值時的長度約為2700 km，單回線路達(dá)到2%限值時的長度約為1600 km。