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低成本汽車結(jié)構(gòu)鋼SAPH400的研發(fā)

2020-06-11 02:00任振遠(yuǎn)呂苗苗
山西冶金 2020年2期
關(guān)鍵詞:鐵素體平均值強(qiáng)度

任振遠(yuǎn), 呂苗苗

(唐山不銹鋼有限責(zé)任公司, 河北 唐山 063100)

當(dāng)前,我國汽車工業(yè)的發(fā)展不僅使高強(qiáng)度鋼板的用量不斷加大,而且對鋼板的質(zhì)量和性能提出了更高的要求。針對不同車型的不同需要。唐鋼集團(tuán)在保證鋼板質(zhì)量和性能的基礎(chǔ)上,使汽車車輪結(jié)構(gòu)用鋼板進(jìn)一步向低成本、系列化、高強(qiáng)化方向發(fā)展[1]。使用傳統(tǒng)SAPH400 成分體系及熱軋工藝,其熱軋性能雖然優(yōu)異,滿足用戶需求,但大量合金元素的加入會導(dǎo)致成本的增加。在這種情況下,如何通過鋼的化學(xué)成分和工藝條件的匹配來降低SAPH400 的生產(chǎn)成本,成為主要研究課題。

1 SAPH400技術(shù)要求

SAPH400 的物理性能要求見表1。

表1 SAPH400 性能要求

歷史生產(chǎn)SAPH400 性能見表2。

表2 歷史SAPH400 性能

2 歷史成分設(shè)計(jì)

歷史SAPH400 成分設(shè)計(jì)見表3。

表3 SAPH400 歷史成分設(shè)計(jì) %

應(yīng)用C-Mn 鋼成分體系設(shè)計(jì),利用合金元素固溶強(qiáng)化作用,提高強(qiáng)度至目標(biāo)要求。由于Mn 元素的含量大,生產(chǎn)成本增加。故如何通過鋼的化學(xué)成分和工藝條件的匹配來降低SAPH400 的生產(chǎn)成本,是本課題主要研究內(nèi)容。

3 制造流程及關(guān)鍵工藝參數(shù)

3.1 制造流程

汽車結(jié)構(gòu)鋼的制造流程為:(鐵水預(yù)處理)—轉(zhuǎn)爐—LF 精煉—連鑄—板坯加熱—高壓水除磷—熱連軋—卷取—質(zhì)量和性能檢驗(yàn)—包裝標(biāo)志—入庫。

3.2 關(guān)鍵工藝參數(shù)

3.2.1 碳含量

冶煉過程中,當(dāng)含碳量偏低達(dá)不到強(qiáng)度要求,增加煉鋼成本,需要增加Mn 元素來提高強(qiáng)度。隨著碳含量的增加,鋼的塑性、韌性下降,而且碳當(dāng)量的增大,焊接性能下降。綜合考慮400 MPa 級的強(qiáng)度級別和成本,采用中碳含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù))設(shè)計(jì)0.11%~0.13%。

3.2.2 錳含量

錳元素的固溶強(qiáng)化作用可提高強(qiáng)度,改善韌性。錳與硫結(jié)合形成硫化錳,還可降低熱脆性。但Mn 元素過高友會在鋼表面富集,造成鋼表面氧化而降低表面質(zhì)量[2]。綜合考慮400 MPa 級的強(qiáng)度級別和成本,采用低錳含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù))設(shè)計(jì)0.44%~0.50%。

3.2.3 硅含量

硅含量較高時(shí),會使熱軋過程中氧化鐵皮嚴(yán)重,影響表面質(zhì)量,而且會增加成本。根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn),在生產(chǎn)過程中按低硅控制,硅含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù))設(shè)計(jì)≤0.03%。

3.2.4 磷和硫含量

磷和硫時(shí)鋼種有害元素,隨著磷含量的增加,不僅形成冷脆,還會增加合金化產(chǎn)品的粉化敏感性。磷含量的增加,不僅形成熱脆,其MnS 夾雜在軋制方向拉長分布,造成鋼板的各項(xiàng)異性。實(shí)際生產(chǎn),確定磷含量和硫含量按低值控制,w(S)≤0.012%,w(P)≤0.020%。

3.2.5 鋁含量

鋁能與氮形成氮化鋁抑制氮在鐵素體內(nèi)的固溶,消除應(yīng)變時(shí)效,改善成型性能。但是鋁過高形成Al2O3水口結(jié)瘤。綜合以上因素,確定酸溶鋁控制范圍為 w(Al)=0.020%~0.060%。

3.3 工藝參數(shù)確定

3.3.1 煉鋼工藝

按照上述成分要求,冶煉20 爐試驗(yàn)鋼,實(shí)驗(yàn)鋼化學(xué)成分見表4。

表4 實(shí)驗(yàn)鋼化學(xué)成分 %

3.3.2 冶煉工藝

試驗(yàn)鋼在100 t 氧氣底吹轉(zhuǎn)爐上進(jìn)行的,入爐鐵水全部經(jīng)過脫硫預(yù)處理,盡可能降低鐵水S 含量;出鋼時(shí)采用高碳錳鐵,采用擋渣出鋼技術(shù),降低鋼包渣量;爐后吹氬攪拌,以均勻化學(xué)成分,使夾雜物上浮,定氧喂鋁線,確保鋼的純凈度。電加熱繼續(xù)吹氬并補(bǔ)鋁線和鈣處理,對鋼中MnS 夾雜物進(jìn)行變性,以達(dá)到控制鋼中夾雜物形態(tài)的目的。

3.3.3 熱軋工藝

1)板坯加熱溫度及粗軋溫度。板坯加熱溫度和粗軋溫度采用常規(guī)汽車結(jié)構(gòu)鋼的生產(chǎn)工藝,均熱段溫度 1 250~1 330 ℃;出爐溫度 1 200~1 250 ℃。

2)終軋和卷曲溫度。終軋溫度和卷曲溫度是熱軋過程中控軋控冷的主要參數(shù)[3],為獲得理想的組織和晶粒度,使材料具有優(yōu)良的綜合性能。終軋溫度應(yīng)略高于Ar3 進(jìn)行軋制,試驗(yàn)表明卷曲溫度一定時(shí),終軋溫度越低鐵素體晶粒細(xì)化,鐵素體晶粒尺寸越小。鐵素體晶粒度在10~12 級,金相組織為鐵素體+少量珠光體,從而鋼的強(qiáng)韌性提高;終軋溫度一定時(shí),隨著卷曲溫度的提高,鋼卷強(qiáng)度降低,延伸率提高。為使鋼板綜合性能提高,根據(jù)鋼的化學(xué)成分和軋制規(guī)格不同,合理設(shè)計(jì)終軋和卷曲溫度。

3)冷卻模式。冷卻模式的設(shè)定也是決定熱軋性能的重要參數(shù),通過層冷優(yōu)化,可得到適宜比例的鐵素體+珠光體組織,鋼種綜合性能提高。

以往SAPH400 熱軋工藝制度設(shè)計(jì)中,層冷冷卻模式用前段冷卻。此次新成分體系設(shè)計(jì),在原基礎(chǔ)上降低了C、Mn 含量。C、Mn 含量降低,導(dǎo)致強(qiáng)度降低,通過調(diào)整冷卻模式以提高強(qiáng)度,滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。

此次試驗(yàn)鋼冷卻模式設(shè)計(jì),采用雙相鋼冷卻模式,兩段冷卻,通過增加前段冷卻速率,鋼帶精軋出來后快速冷卻到500 ℃以下,增加中間空冷溫度680~730 ℃左右,增加空冷時(shí)間。采用此種冷卻模式,可有效減少鐵素體轉(zhuǎn)化比例,進(jìn)而提高產(chǎn)品強(qiáng)度[4],達(dá)到SAPH400 性能要求。

4 成品的力學(xué)性能

4.1 力學(xué)性能

在熱軋成品取樣,做性能均勻性實(shí)驗(yàn),鋼卷號:6810DB2800,規(guī)格 1 040 mm×2.75 mm,1-3 為橫向拉伸實(shí)驗(yàn),4-8 為縱向拉伸實(shí)驗(yàn),如圖1 所示。

圖1 試驗(yàn)鋼性能均勻性

由圖1 可知,抗拉強(qiáng)度最大值455 MPa,最小值437 MPa,平均值447 MPa,較平均值波動(dòng)范圍8~10 MPa;屈服強(qiáng)度最大值391 MPa,最小值355 MPa,平均值372 MPa,較平均值波動(dòng)范圍17~19 MPa;延伸率最大值45%,最小值38%,平均值42%,較平均值波動(dòng)范圍3%~3.5%,整體性能均勻。

由圖1 可見,各項(xiàng)力學(xué)性能均符合標(biāo)準(zhǔn)要求,性能合格率達(dá)到100%。

4.2 成品金相

對試驗(yàn)鋼進(jìn)行金相組織分析,放大倍數(shù)為100倍,橫、縱向金相組織如下頁圖2 所示。

對橫、縱向組織進(jìn)行晶粒度評級如下頁表5所示。

圖2 金相組織分析

表5 橫、縱向組織評級

金相組織為鐵素體+珠光體,晶粒度10 級,鐵素體比例達(dá)到85%~86%,滿足400 MPa 級汽車結(jié)構(gòu)鋼組織要求;晶粒均勻,適合沖壓成型。

4.3 冷彎性能

冷彎試驗(yàn)是評價(jià)汽車結(jié)構(gòu)用鋼的主要性能指標(biāo)之一。在b=20 mm,d=2a 彎曲條件下,大量取樣進(jìn)行180°冷彎試驗(yàn),均未出現(xiàn)開裂現(xiàn)象,冷彎合格率100%,表明試驗(yàn)鋼具有良好的冷成型性能。

5 試驗(yàn)鋼與以往SAPH400對比

5.1 成分對比

試驗(yàn)鋼成分與SAPH400 典型成分對比如表6所示。

表6 試驗(yàn)鋼與以往SAPH400 成分對比 %

試驗(yàn)鋼Mn 含量較以上成分體系SAPH400 低0.5%,Mn 含量對煉鋼成本影響大,Mn 含量降低,生產(chǎn)成本隨之降低。

5.2 性能對比

試驗(yàn)鋼性能與以往SAPH400 典型性能及性能標(biāo)準(zhǔn)對比如表7 所示。

試驗(yàn)鋼與以往SAPH400 對比,抗拉強(qiáng)度平均值降低43 MPa,屈服強(qiáng)度平均值降低39 MPa,延伸率平均值提高6%,在滿足SAPH400 性能要求的同時(shí),實(shí)現(xiàn)了性能窄區(qū)間控制。

表7 試驗(yàn)鋼與SAPH400 性能對比

5.3 成本對比

試驗(yàn)鋼生產(chǎn)成本與SAPH400 對比如表8 所示。

表8 試驗(yàn)鋼與以往SAPH400 成本對比 元/t

由表8 可知,試驗(yàn)鋼成本比以往SAPH400 成本降低64.78 元/t,明顯降低了成本。采用新成分體系設(shè)計(jì),配合熱軋工藝優(yōu)化,通過層流冷卻工藝優(yōu)化,采用“水代合金”的方法,不僅達(dá)到SAPH400 強(qiáng)度要求,同時(shí)降低了生產(chǎn)成本。

6 結(jié)語

1)采用新成分設(shè)計(jì)的SAPH400 汽車結(jié)構(gòu)鋼,組織均勻,工藝可行,各項(xiàng)性能指標(biāo)完全滿足技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)要求。

2)通過重新設(shè)計(jì)煉鋼成分,降低Mn 含量;軋鋼過程中利用控軋控冷工藝,合理設(shè)計(jì)熱軋溫度制度及冷卻策略,提高熱卷強(qiáng)度,彌補(bǔ)由于成分降低影響的強(qiáng)度損失,達(dá)到SAPH400 標(biāo)準(zhǔn)要求。利用此種“水代合金”技術(shù),在滿足汽車結(jié)構(gòu)鋼SAPH400 的性能要求的同時(shí),降低生產(chǎn)工藝成本,提高產(chǎn)品效益。

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