李德海

（甘肅電投武威熱電有限責(zé)任公司，甘肅武威 733000）

1 概述

甘肅電投武威熱電公司2×350 MW 機(jī)組汽輪機(jī)為東汽超臨界、一次中間再熱、單軸、雙缸雙排汽、七級(jí)回?zé)?、間接空冷、抽汽凝汽式汽輪機(jī)。機(jī)組設(shè)計(jì)為供熱、凝汽兩用機(jī)組，汽輪機(jī)第5級(jí)抽汽為供熱調(diào)整抽汽，冷再提供高壓工業(yè)抽汽，三抽預(yù)留低壓工業(yè)抽汽接口，具體參數(shù)如下：

機(jī)組型式:超臨界、一次中間再熱、單軸、雙缸雙排汽、七級(jí)回?zé)帷㈤g接空冷、抽汽凝汽式汽輪機(jī);

汽輪機(jī)型號(hào):CJK350/283-24.2/0.4/566/566;

額定冷再工業(yè)供汽量:50 t/h;

最大冷再工業(yè)供汽量:100 t/h。

2 試驗(yàn)?zāi)康募皵?shù)據(jù)采集

1）測(cè)定機(jī)組深調(diào)時(shí)能否利用關(guān)小中調(diào)門開度來(lái)提高工業(yè)抽汽量。

2）測(cè)定機(jī)組深調(diào)且利用中壓調(diào)門參與調(diào)節(jié)時(shí)，機(jī)組最低穩(wěn)燃負(fù)荷及對(duì)應(yīng)最大工業(yè)抽汽量。

3）掌握在機(jī)組深調(diào)時(shí)，關(guān)小汽輪機(jī)中壓調(diào)門供工業(yè)抽汽時(shí)，對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響。

4）測(cè)定機(jī)組深調(diào)時(shí)關(guān)小中壓調(diào)門，對(duì)機(jī)組運(yùn)行參數(shù)的影響。

本次試驗(yàn)參數(shù)測(cè)量，主要借用機(jī)組DCS 系統(tǒng)進(jìn)行數(shù)據(jù)采集。

3 試驗(yàn)情況

3.1 試驗(yàn)工況

1#、2#機(jī)組不同負(fù)荷下關(guān)小中調(diào)門試驗(yàn)工況如表1。

3.2 試驗(yàn)情況

1）1＃機(jī)組純凝和供工業(yè)抽汽工況試驗(yàn)數(shù)據(jù)，如表2。

2）中壓調(diào)門調(diào)節(jié)特性試驗(yàn)。1#機(jī)組負(fù)荷170 MW時(shí)，汽輪機(jī)冷再壓力為1.66 MPa，此時(shí)工業(yè)抽汽流量值0 t/h，熱控人員通過DEH強(qiáng)制緩慢關(guān)小中壓調(diào)門開度進(jìn)行試驗(yàn)，在關(guān)小中調(diào)門過程中高排壓力變化，如表3。當(dāng)機(jī)組負(fù)荷降至115 MW，通過逐步關(guān)小中壓調(diào)門開度時(shí)，具體參數(shù)變化,如表4。

表1 1#、2#機(jī)組試驗(yàn)工況

表2 1＃機(jī)組純凝和供工業(yè)抽汽工況參數(shù)

表3 1＃機(jī)組170 MW純凝工況高排壓力、溫度參數(shù)

表4 1＃機(jī)組115 MW供工業(yè)抽汽工況參數(shù)

4 試驗(yàn)結(jié)果與分析

4.1 關(guān)小中調(diào)門進(jìn)行工業(yè)抽汽量試驗(yàn)

通過試驗(yàn)得出機(jī)組在深調(diào)期間（機(jī)組負(fù)荷降至32.8%）時(shí)，可以利用關(guān)小中調(diào)門的方法來(lái)提升機(jī)組深調(diào)時(shí)的工業(yè)抽汽供汽量。

4.2 機(jī)組穩(wěn)燃負(fù)荷和低負(fù)荷最大工業(yè)供汽量試驗(yàn)

通過試驗(yàn)得出機(jī)組利用中壓調(diào)門參與工業(yè)抽汽調(diào)整，在接帶32.8%額定負(fù)荷時(shí)，鍋爐可以保持穩(wěn)定燃燒，機(jī)組對(duì)應(yīng)工業(yè)抽汽供汽能力可提升12 t/h。

4.3 機(jī)組經(jīng)濟(jì)性對(duì)比分析

在2＃機(jī)組上進(jìn)行了170 MW、115 MW 純凝工況、最大工業(yè)抽汽工況（關(guān)小中調(diào)門）、正常工業(yè)抽汽工況經(jīng)濟(jì)性對(duì)比試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果如表5。

表5 2＃機(jī)組深調(diào)期間利用中調(diào)門調(diào)整工業(yè)抽汽參數(shù)

表5 中可以得出：與純凝和中調(diào)門未關(guān)工況相比，利用關(guān)小中調(diào)門的方法，當(dāng)機(jī)組深調(diào)至115 MW時(shí)，單臺(tái)機(jī)工業(yè)抽汽量由原38 t/h 提高至50 t/h，并使汽機(jī)熱耗在170 MW 工況下降2.4%、115 MW 工況下降2.7%。

綜合試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比分析可知，機(jī)組在低負(fù)荷時(shí)利用關(guān)小中調(diào)門調(diào)整抽汽量，確實(shí)可以產(chǎn)生較好的節(jié)能降耗經(jīng)濟(jì)效益。

4.4 工業(yè)抽汽量與中壓調(diào)門調(diào)節(jié)特性試驗(yàn)

機(jī)組在170 MW 負(fù)荷下，當(dāng)中壓調(diào)門開度指令在100%時(shí)，工業(yè)抽汽供汽最大量為38 t/h，當(dāng)調(diào)門開度在100%～50%變化時(shí)，工業(yè)抽汽供汽量基本無(wú)變化；當(dāng)中壓調(diào)門指令在40%～50%之間時(shí)，工業(yè)抽汽供汽量有明顯變化；當(dāng)中壓調(diào)門指令在35%～40%之間時(shí)，工業(yè)抽汽供汽量變化較為明顯，中調(diào)門開度至35%時(shí)，工業(yè)抽汽量可達(dá)50 t/h。

5 結(jié)論

機(jī)組在115～170 MW 負(fù)荷區(qū)間內(nèi)，利用關(guān)小中調(diào)門至35%的方法進(jìn)行調(diào)整工業(yè)供汽量時(shí)，當(dāng)中調(diào)門開度大于35%時(shí)，機(jī)組差脹、軸承溫度、軸向位移等參數(shù)基本無(wú)變化；當(dāng)中調(diào)門開度在30%～35%時(shí)，隨著高排壓力的上升，高排溫度相應(yīng)快速升高，受高排溫度變化影響，汽輪機(jī)高中壓缸夾層進(jìn)汽溫度升高，有可能使汽輪機(jī)缸脹超過設(shè)計(jì)值，造成汽輪機(jī)高中壓脹差隨負(fù)荷發(fā)生周期性變化的情況。但中調(diào)門開度在35%～100%之間變化時(shí)，對(duì)機(jī)組安全性不會(huì)造成影響。此種調(diào)整方法，在我廠夏季兩臺(tái)機(jī)組深調(diào)期間進(jìn)行了實(shí)施，達(dá)到了有效提升機(jī)組工業(yè)供汽量及機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的目的。