解盤石 段建杰 皇甫靖宇 田雙奇

摘?要：為了研究大傾角煤層多區(qū)段開采圍巖運(yùn)移規(guī)律，采用物理相似模擬實(shí)驗(yàn)方法，分析了大傾角煤層多區(qū)段采場(chǎng)頂板和煤柱變形破壞規(guī)律、底板應(yīng)力分布及演化規(guī)律、垮落矸石充填特征等。結(jié)果表明：大傾角煤層多區(qū)段開采圍巖運(yùn)移規(guī)律不同于單區(qū)段開采，下區(qū)段采動(dòng)導(dǎo)致上區(qū)段采場(chǎng)傾向中、上部垮落頂板出現(xiàn)二次下沉和滑移，頂板運(yùn)移曲線呈現(xiàn)沿傾斜方向“上大下小”的雙峰特點(diǎn)，垮落頂板非均勻充填導(dǎo)致采空區(qū)底板應(yīng)力沿傾向呈現(xiàn)出中部>下部>上部，下區(qū)段采動(dòng)導(dǎo)致上區(qū)段采空區(qū)中部底板應(yīng)力顯著增加。下區(qū)段開采致使區(qū)段煤柱上、下兩側(cè)非對(duì)稱受載并發(fā)生破壞，引發(fā)了煤柱-上區(qū)段采場(chǎng)煤巖體的連鎖運(yùn)動(dòng);區(qū)段煤柱支承壓力從上區(qū)段開采時(shí)的“W”型分布變?yōu)橄聟^(qū)段開采時(shí)的“V”型分布，增載系數(shù)達(dá)到4.9.研究可為大傾角煤層多區(qū)段圍巖控制提供了理論指導(dǎo)。

關(guān)鍵詞：大傾角煤層;多區(qū)段開采;頂板運(yùn)移;二次擾動(dòng);非均勻充填

中圖分類號(hào)：TD 325

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1672-9315（2020）02-0212-09

DOI：10.13800/j.cnki.xakjdxxb.2020.0204開放科學(xué)（資源服務(wù)）標(biāo)識(shí)碼（OSID）：

Experiment study on roof movement and its filling in

multi-section mining of steeply dipping seam

XIE Pan-shi1，2，DUAN Jian-jie1，2，HUANGFU Jing-yu1，2，TIAN Shuang-qi1，2

（1.Key Laboratory of Western Mine Exploitation and Hazard Prevention，Ministry of Education，

Xian University of Science and Technology，Xian 710054，China;

2.College of Energy Science and Engineering，Xian University of Science and Technology，Xian 710054，China）

Abstract：In order to study the multi-slope overburden migration law of steeply dipping coal seam，the physical similarity simulation experiment method was used to analyze the roof and coal pillar movement of the multi-slope mining in the steeply dipping seam，the stress distribution and evolution of the floor，and the filling characteristics of the collapsed gangue.The results show that the migration law of surrounding rock in multi-section mining of steeply dipping coal seam is different from that of single section mining，the lower section mining leads to secondary subsidence and slippage of the upper and middle collapsed roof in the upper section working face along the incline direction，the roof movement curve shows the double peak characteristic of “upper and lower” in the oblique direction.The non-uniform filling of collapsed roof leads to the tendency of floor stress along the goaf to show the middle part>the lower part>the upper part.，and the mining in the lower section causes the floor stress of the middle goaf in the upper section to increase again.The mining of the lower section caused the upper and lower sides of the section coal pillar to be asymmetrically loaded and destroyed，which triggered the chain movement of the coal pillar-upper section working face coal and rock mass.The section coal pillar abutment pressure changes from the “W” type distribution in the upper section mining to the “V” type distribution in the lower section mining，and the dynamic load coefficien reaches 4.9.The study can provide theoretical guidance for multi-section surrounding rock control in steeply dipping seams.

Key words：steeply dipping coal seam;multi-section mining; roof movement;second mining disturbance;non-uniform filling

0?引?言

大傾角煤層是指埋藏傾角為35°～55°的煤層[1]，其約占我國煤炭儲(chǔ)量的15%～20%和產(chǎn)量的5%～10%，50%以上為優(yōu)質(zhì)焦煤和無煙煤，在我國西部的四川、新疆、甘肅等礦區(qū)，50%以上礦井開采大傾角煤層。大傾角煤層是國際采礦界公認(rèn)的難采煤層，除上世紀(jì)70～80年代前蘇聯(lián)、德國和波蘭有過少量研究外[2-4]，其綜合機(jī)械化開采（綜采）基礎(chǔ)理論與技術(shù)研究一直未取得進(jìn)展。自上世紀(jì)90年代末以來，通過科研工作者與工程技術(shù)人員不懈努力，我國進(jìn)行了大傾角中厚煤層 [5-7]、近距離煤層群[8]以及特厚煤層[9]等特定條件下大傾角煤層走向長壁機(jī)械化開采生產(chǎn)實(shí)踐，在大傾角煤層開采在理論研究、技術(shù)應(yīng)用與裝備研制方面均取得了較大進(jìn)步[10]，但多年開采實(shí)踐與研究表明[11]，大傾角長壁工作面多區(qū)段開采不同于緩傾斜煤層，其下區(qū)段開采時(shí)極易導(dǎo)致上區(qū)段頂板巖層二次運(yùn)移，并引發(fā)上、下區(qū)段覆巖和區(qū)段煤柱失穩(wěn)，造成下區(qū)段工作面傾斜上部支架失穩(wěn)，嚴(yán)重威脅工作面安全。

近年來，已有許多學(xué)者通過理論分析、數(shù)值計(jì)算、物理相似材料模擬實(shí)驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)等方法對(duì)大傾角煤層綜采（放）采場(chǎng)圍巖運(yùn)移規(guī)律[12-13]、區(qū)段煤柱穩(wěn)定性及合理尺寸確定[14-16]、區(qū)段煤柱圍巖結(jié)構(gòu)[17-19]、多區(qū)段采煤方法設(shè)計(jì)[20]等，進(jìn)行了較為系統(tǒng)的研究，但主要集中在煤柱合理尺寸和單個(gè)區(qū)段圍巖運(yùn)移規(guī)律上，未見區(qū)段間頂板變形運(yùn)移及其空區(qū)充填規(guī)律方面的研究，特別是下區(qū)段開采時(shí)對(duì)上區(qū)段頂板變形、區(qū)段煤柱穩(wěn)定性及采空區(qū)矸石充填方面。

因此，在已有研究工作基礎(chǔ)上[21]，以現(xiàn)有的大傾角煤層長壁多區(qū)段綜采工作面研究對(duì)象，采用物理平面相似材料模擬方法，深入研究大傾角煤層多區(qū)段長壁采場(chǎng)頂板變形破壞規(guī)律及其充填特征，可為大傾角長壁采場(chǎng)“支架-圍巖”系統(tǒng)穩(wěn)定性控制提供理論支持。

1?工程概況

2130煤礦隸屬新疆焦煤集團(tuán)，該礦25221，25222工作面主采5#煤層，工作面位于15#溝以西，16線以東153 m，地表高山溝壑，呈東西狹長分布，西高東低。工作面回采范圍煤層內(nèi)向西、向下煤層厚度逐漸變薄，煤層結(jié)構(gòu)中部簡單，東西較復(fù)雜，西部有2～3個(gè)分層，煤層厚度3.49～13.07 m，平均厚度11.01 m，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，含3～5層夾矸，煤矸互層1.92～4.1 m.由于回采范圍內(nèi)煤層底部煤質(zhì)較好，均厚8.04 m，煤層傾角36°～46°，平均44°，煤巖賦存穩(wěn)定，工作面煤巖柱狀如圖1所示。工作面沿直接頂板開采，先開采上區(qū)段25221工作面，后開采25222工作面，區(qū)段煤柱寬度約28 m，采用綜采方法，模擬采高6 m，工作面長度105～120 m.

2?物理相似模擬實(shí)驗(yàn)

2.1?物理相似實(shí)驗(yàn)參數(shù)

實(shí)驗(yàn)選用變角度平面模擬實(shí)驗(yàn)架，模擬實(shí)驗(yàn)架尺寸：長×寬×高=2 150 mm×200 mm×1 800 mm.選取河沙作為骨料，石膏、大白粉作為粘結(jié)材料，云母粉作為分層材料。模型幾何相似常數(shù)Cl=150，容重相似常數(shù)Cγ=1.562 5，應(yīng)力相似常數(shù)Cσ=

234.375，載荷相似常數(shù)CF=2.27×106，時(shí)間相似常數(shù)Cτ=12.247，按照柱狀圖和設(shè)計(jì)比例填裝模型，對(duì)未填裝的覆巖（模型尺寸約102 cm）部分采用等效載荷方法。煤巖力學(xué)參數(shù)見表1.

2.2?實(shí)驗(yàn)測(cè)試手段與模擬方案

該實(shí)驗(yàn)主要的測(cè)試手段有：采用PENTAXR-400NX型光學(xué)全站儀監(jiān)測(cè)上覆巖層位移、采用無線壓力傳感器監(jiān)測(cè)采場(chǎng)支承壓力變化規(guī)律、采用數(shù)碼攝像機(jī)拍攝記錄覆巖破壞垮落形態(tài)。為了全面觀測(cè)大傾角多區(qū)段開采過程中的覆巖運(yùn)移特征，在模型表面沿煤層傾向方向布置了共17排位移測(cè)點(diǎn)，編號(hào)：a～m，如圖2（a）所示，測(cè)點(diǎn)間距為5 cm，排距為4 cm.其中b排為直接頂，g排為基本頂，i排及以上為高位覆巖，填裝完成模型如圖2（b）所示。

區(qū)段工作面的開采順序?yàn)椋?#煤層上區(qū)段工作面，工作面斜長80 cm（120 m），采高模擬尺寸4 cm（6 m）; 5#煤層下區(qū)段工作面，工作面斜長80 cm（120 m），采高模擬尺寸4 cm（6 m），考慮模型邊界影響，在距離模型邊界50 cm（75 m）布置上區(qū)段工作面回風(fēng)平巷。

3?頂板垮落實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象

物理相似模擬實(shí)驗(yàn)表明，工作面頂板變形破壞運(yùn)移的順序?yàn)椋弘x層—彎曲下沉—局部垮落—滑滾充填—整體垮落。

工作面下行開采11 4m時(shí)，直接頂發(fā)生垮落，垮落厚度為5.25 m，傾斜上方頂板懸露長度為79.5 m，距工作面底板高11.25 m，（傾斜）中上部區(qū)域懸露巖層內(nèi)產(chǎn)生6條離層裂隙，離層最大高度為17.25 m.在下行開采120 m時(shí)，基本頂垮落，垮落高度為22.50 cm，上方頂板懸露長度84 m，距工作面底板高22.50 m，離層裂隙向上延伸至4#煤層之上，離層高度達(dá)42 m.垮落頂板充填采空區(qū)并沿傾向堆砌并形成結(jié)構(gòu)，導(dǎo)致部分垮落巖塊并未充分壓實(shí)，仍具有下沉或下滑的趨勢(shì)，上區(qū)段采空區(qū)分別在（傾斜）上部基本頂范圍和（傾斜）下部垮落直接頂處形成了懸露空間，如圖3（a）～3（b）所示。

下區(qū)段工作面推進(jìn)12 m時(shí)，上區(qū)段采場(chǎng)受到擾動(dòng)，覆巖再次發(fā)生垮落?？迓涓叨?8 m，上方頂板懸露長76.5 m.同時(shí)，距離上區(qū)段回風(fēng)平巷側(cè)煤壁 37.5 m及底板48 m處產(chǎn)生橫向裂隙。當(dāng)下行開采108 m時(shí)，下區(qū)段工作面中、上部直接頂發(fā)生垮落，垮落高度8.7 m，上方頂板懸露長79.50 m，垮落直接頂在靠近采空區(qū)下部形成鉸接結(jié)構(gòu);距離煤層底板18 m處頂板出現(xiàn)離層裂隙。下區(qū)段工作面采完后，基本頂垮落，垮落高度43.5 m，上方頂板懸露長84 m，垮落頂板填充開采區(qū)域并形成結(jié)構(gòu)，如圖3（c）～（e）所示。

4?采場(chǎng)頂板運(yùn)移特征及其垮落充填規(guī)律

4.1?沿工作面傾向頂板運(yùn)移特征

上區(qū)段工作面開采后，直接頂發(fā)生垮落，由于大傾角煤層采場(chǎng)頂板力學(xué)特征呈現(xiàn)非對(duì)稱性，頂板最大位移首先出現(xiàn)在工作面中上部，且垂直巖層傾向的最大位移發(fā)生在44.7 m處，為負(fù)（垂直巖層向下）0.32 m，沿煤層傾斜方向最大位移為負(fù)（傾斜向上）0.11 m，由于垮落頂板對(duì)工作面下部區(qū)域的充填，導(dǎo)致該區(qū)域頂板沿垂直巖層方向有正向位移，破壞巖層有沿傾斜方向向上的運(yùn)動(dòng)趨勢(shì)，如圖4所示。

隨著上區(qū)段開采完畢，基本頂發(fā)生垮落，通過垂直巖層位移方向線的斜率正負(fù)，可以看出在工作面中上部多為傾向堆砌，中下部部分垮落的直接頂為反傾向堆砌，工作面最大位移也出現(xiàn)在中上部，且在該處直接頂為全厚度垮落;由于垮落頂板對(duì)工作面下部充填，導(dǎo)致下部直接頂、基本頂在破壞過程中發(fā)生了以下方充填體為支點(diǎn)的逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)，使得該處頂板出現(xiàn)沿垂直巖層方向的正向運(yùn)移。此時(shí)，垂直巖層傾向的最大位移出現(xiàn)在35.1 m處，增加至5.89 m.由于工作面上部頂板垮落會(huì)繼續(xù)滑滾充填下部區(qū)域，沿煤層傾向方向最大位移發(fā)生在上部18.6 m處，位移為0.21 m，如圖5所示。

下區(qū)段下行開采12 m時(shí)，上區(qū)段采場(chǎng)受到擾動(dòng)，頂板再次發(fā)生垮落、運(yùn)移，在工作面中上部出現(xiàn)最大位移，且垂直巖層方向基本頂受開采擾動(dòng)最為明顯，位移量由0.35 m增加為3.14 m，如圖6（a）所示，工作面上、下邊緣局部區(qū)域出現(xiàn)位移量特征：高位巖層>基本頂>直接頂。由于下部開采擾動(dòng)，導(dǎo)致上區(qū)段中上部35.1 m和62.9 m處均出現(xiàn)基本頂沿工作面明顯的傾向向下運(yùn)動(dòng)，呈現(xiàn)雙峰特點(diǎn)，峰值分別為0.49和0.38 m，說明上區(qū)段工作面中、上部基本頂受下區(qū)段開采擾動(dòng)明顯。

區(qū)段煤柱區(qū)域變形觀測(cè)分析表明，下區(qū)段工作面開采后，加之上區(qū)段采場(chǎng)頂板二次運(yùn)移，導(dǎo)致區(qū)段煤柱同時(shí)受到垂直巖層和沿巖層傾向載荷雙重作用，其明顯影響范圍占煤柱頂板區(qū)域的1/4，主要表現(xiàn)為：煤柱上方直接頂和基本頂具有垂直巖層向下運(yùn)動(dòng)的趨勢(shì)，且基本頂在中下部出現(xiàn)最大位移0.16 m，表明該處為支承壓力峰值區(qū)域。沿工作面傾向方向煤柱中下部有向下運(yùn)動(dòng)趨勢(shì)，這主要由于區(qū)段煤柱上側(cè)受壓、下側(cè)卸載所致。由于下區(qū)段采場(chǎng)上部基本頂垮落、充填至下部區(qū)域，導(dǎo)致煤柱上方基本頂沿工作面傾向出現(xiàn)向下運(yùn)移，峰值為0.05 m，如圖7所示。以上分析表明，下區(qū)段開采不僅對(duì)區(qū)段煤柱有卸荷作用，同時(shí)也引發(fā)了煤柱—上區(qū)段采場(chǎng)煤巖體的連鎖運(yùn)動(dòng)，進(jìn)而導(dǎo)致了段間煤巖體再次發(fā)生破壞和運(yùn)動(dòng)。

下區(qū)段開采導(dǎo)致上區(qū)段覆巖垮落更加充分，而下區(qū)段采場(chǎng)頂板垮落不充分，呈現(xiàn)出中上部位移量最大、下部位移最小特征。受下區(qū)段開采擾動(dòng)影響，上區(qū)段采場(chǎng)基本頂垂直巖層傾向位移明顯增大，由3.14 m增加至3.34 m，同時(shí)，由于垮落頂板的滑滾充填，沿巖層傾向位移由0.49 m減小至0.42 m，如圖8所示。

4.2?沿工作面傾向支承壓力分布特征

上區(qū)段工作面下行開采至114 m時(shí)，上區(qū)段直接頂發(fā)生垮落，圍巖應(yīng)力重新分布，在上、下煤壁區(qū)域形成支承壓力峰值，工作面上方煤壁處壓力峰值達(dá)到10 MPa，增載系數(shù)4.55，工作面下方煤壁為7.07 MPa，增載系數(shù)1.73.同時(shí)，區(qū)段煤柱區(qū)域出現(xiàn)“W”型支承壓力分布曲線，表明在該區(qū)域形成了兩側(cè)較高、中間較低的“三峰”支承壓力分布特征，其中，煤柱下部峰值>煤柱上部峰值>煤柱中間峰值，如圖9所示。

隨著下區(qū)段下行開采至120 m，工作面上、下兩側(cè)煤壁區(qū)域支承壓力值繼續(xù)增加。采空區(qū)底板壓力值略有增加，并呈現(xiàn)出分區(qū)域特征，即下部區(qū)域最大，中部區(qū)域次之，上部區(qū)域最小。工作面上部煤柱支承壓力峰值為11.32 MPa，增載系數(shù)5.15，下部煤柱支承壓力峰值為7.35 MPa，增載系數(shù)1.70.區(qū)段煤柱區(qū)域支承壓力分布曲線由“W”型變?yōu)椤癡”型，如圖9所示。

下區(qū)段下行開采12 m時(shí)，上區(qū)段采場(chǎng)上側(cè)煤壁支承壓力峰值增至12.66 MPa，增載系數(shù)5.76，區(qū)段煤柱支承壓力峰值增加為8.48 MPa，增載系數(shù)1.96.如圖10所示。這表明，下區(qū)段開采導(dǎo)致了上區(qū)段采場(chǎng)煤巖體二次破壞和運(yùn)移，上區(qū)段采場(chǎng)的懸露空間進(jìn)一步增加，從而導(dǎo)致采場(chǎng)周邊支承壓力增大。

下區(qū)段下行開采108 m時(shí)，上區(qū)段采場(chǎng)上、下兩側(cè)支承壓力繼續(xù)增加，上部煤壁支承壓力峰值增至13.58 MPa，增載系數(shù)6.18.由于上區(qū)段采場(chǎng)頂板巖層垮落，形成了傾斜砌體結(jié)構(gòu)，并作用于采場(chǎng)底板，導(dǎo)致上區(qū)段采場(chǎng)中部支承壓力增大并高于原巖應(yīng)力，即垮落頂板對(duì)底板的加載擾動(dòng)。同時(shí)，區(qū)段煤柱支承壓力峰值達(dá)17.18 MPa，增幅較大，增載系數(shù)3.98，這主要是由于雙區(qū)段開采后集中應(yīng)力疊加所致。下區(qū)段工作面下部煤壁出現(xiàn)應(yīng)力集中，支承壓力峰值為11.44 MPa，增載系數(shù)1.89，如圖10所示。

下區(qū)段下行開采120 m時(shí)，由于上區(qū)段采場(chǎng)頂板繼續(xù)垮落，所形成的傾斜砌體結(jié)構(gòu)繼續(xù)向高位巖層轉(zhuǎn)移，上區(qū)段上部煤壁支承壓力峰值增至14.9 MPa，增載系數(shù)6.78.區(qū)段煤柱支承壓力峰值增至20.45 MPa，增載系數(shù)4.90.下區(qū)段下部煤壁支承壓力峰值則降為11.23 MPa，從圖10可以看出，這主要是垮落頂板充填對(duì)采場(chǎng)下部的支撐作用和該區(qū)域煤巖體破壞卸荷作用所致。

4.3?垮落頂板運(yùn)移規(guī)律

實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，由于采場(chǎng)上部頂板首先垮落后充填至下部區(qū)域，導(dǎo)致采空區(qū)上部區(qū)域底板應(yīng)力值小于中、下部區(qū)域，同時(shí)，采場(chǎng)中下部區(qū)域在垮落頂板的充填作用下，形成了完整的頂板—充填矸石—底板載荷傳遞路徑，使得該區(qū)域再次形成煤巖體結(jié)構(gòu)，從而進(jìn)一步改變了區(qū)段煤柱和下區(qū)段采場(chǎng)應(yīng)力演化和圍巖結(jié)構(gòu)特征。

上區(qū)段開采過程中，采場(chǎng)中部區(qū)域底板壓力增加最為明顯，上部和下部增幅接近，其中，中部增幅0.44 MPa，上部0.27 MPa，下部0.28 MPa.下一區(qū)段開采過程中，初采擾動(dòng)階段對(duì)上區(qū)段底板應(yīng)力的影響最為明顯，特別是上區(qū)段采空區(qū)中部最為顯著，支承壓力由2.44 MPa增加到3.73 MPa，可以看出，下區(qū)段初采切斷了煤柱煤體與下方煤體的力學(xué)聯(lián)系，導(dǎo)致煤柱上、下兩側(cè)非對(duì)稱受載，促使整個(gè)煤巖力學(xué)體系中最薄弱的煤柱發(fā)生變形和運(yùn)移，從而引發(fā)了上區(qū)段煤巖體的大范圍運(yùn)動(dòng)，如圖11所示。

下區(qū)段開采過程中，其采場(chǎng)底板的應(yīng)力分布規(guī)律與上區(qū)段具有相似特征，但由于未受到二次開采擾動(dòng)的影響，其底板平均應(yīng)力增幅較小。下區(qū)段基本頂垮落后，工作面上部偏下區(qū)域底板應(yīng)力下降，這是由于下行開采時(shí)該處垮落頂板向下部繼續(xù)滑滾減弱了該區(qū)域底板受垮落頂板的作用所致。基本頂頂垮落對(duì)工作面中部區(qū)域影響最大，底板應(yīng)力增幅達(dá)1.21 MPa，大于上區(qū)段基本頂垮落時(shí)，表明下區(qū)段采場(chǎng)頂板垮落較為充分且高度較大，如圖12所示，這也說明，下區(qū)段采場(chǎng)圍巖受到了上區(qū)段圍巖運(yùn)移的擾動(dòng)作用，這是大傾角煤層走向長壁多區(qū)段采場(chǎng)具有的特殊規(guī)律，下區(qū)段開采以區(qū)段煤柱為傳力媒介對(duì)上區(qū)段產(chǎn)生擾動(dòng)，而上區(qū)段煤巖體二次運(yùn)移又再次作用到下區(qū)段采場(chǎng)煤巖體上，產(chǎn)生二次擾動(dòng)作用。

5?結(jié)?論

1）大傾角多區(qū)段開采圍巖運(yùn)移規(guī)律不同于單區(qū)段開采，下區(qū)段開采以區(qū)段煤柱為傳力媒介對(duì)上區(qū)段產(chǎn)生擾動(dòng)，頂板再次發(fā)生大范圍垮落、運(yùn)移，采場(chǎng)傾向中部頂板垮落高度進(jìn)一步增加，中、上部垮落頂板均出現(xiàn)二次滑移，其運(yùn)移曲線沿傾斜方向呈現(xiàn)“上大下小”的雙峰特點(diǎn)。

2）上、下區(qū)段開采對(duì)區(qū)段煤柱均具有卸荷作用，并使煤柱上、下兩側(cè)非對(duì)稱受載，并在垂直巖層和沿巖層傾向載荷雙重作用下，引發(fā)了煤柱—上區(qū)段采場(chǎng)煤巖體的連鎖運(yùn)動(dòng)，進(jìn)而導(dǎo)致了段間煤巖體再次發(fā)生破壞和運(yùn)動(dòng)，影響了下區(qū)段開采。同時(shí)，區(qū)段煤柱支承壓力從上區(qū)段開采時(shí)的“W”型分布變?yōu)橄聟^(qū)段開采時(shí)的“V”型分布，支承壓力增載系數(shù)達(dá)到4.9.

3）在垮落頂板非均勻充填作用下，采空區(qū)底板應(yīng)力沿傾向呈現(xiàn)出中部>下部>上部，下區(qū)段開采破壞了上區(qū)段煤巖結(jié)構(gòu)并引發(fā)了覆巖的大范圍破壞和運(yùn)動(dòng)，導(dǎo)致上區(qū)段采空區(qū)中部底板應(yīng)力顯著增加，應(yīng)力由2.44 MPa增加到3.73 MPa.下區(qū)段基本頂垮落時(shí)采場(chǎng)中部底板應(yīng)力增幅達(dá)1.21 MPa，大于上區(qū)段基本頂垮落時(shí)，表明下區(qū)段采場(chǎng)頂板垮落較為充分且高度較大。

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