許青云　蔣文　朱文中

摘? 要：文章對(duì)火電廠石灰石-石膏濕法煙氣脫硫裝置（FGD）的水系統(tǒng)進(jìn)行分析，找出了FGD系統(tǒng)主要水耗因素-塔內(nèi)蒸發(fā)。針對(duì)國內(nèi)某電廠600MW機(jī)組，提出了幾種通過煙氣余熱回收方式降低其FGD系統(tǒng)入口煙氣溫度的方案，分析對(duì)比了不同煙氣余熱回收方案下FGD水平衡情況。數(shù)據(jù)表明，通過煙氣余熱回收降低脫硫系統(tǒng)吸收塔入口煙氣溫度可以顯著降低FGD裝置的總耗水量，但同時(shí)帶來FGD系統(tǒng)水量不平衡的問題。針對(duì)FGD水平衡的優(yōu)化措施進(jìn)一步被提出。

關(guān)鍵詞：濕法脫硫;余熱回收;煙氣溫度;水耗;水平衡

中圖分類號(hào)：TK229.2? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A? ? ? ? ?文章編號(hào)：2095-2945（2020）18-0125-03

Abstract： This paper analyzes the water system of limestone-gypsum wet flue gas desulfurization （FGD） unit in thermal power plant， and finds out the main water consumption factor of FGD system-evaporation in the tower. Aiming at the 600MW unit of a power plant in China， several schemes to reduce the inlet flue gas temperature of its FGD system by flue gas waste heat recovery are proposed， and the FGD water balance under different flue gas waste heat recovery schemes is analyzed and compared. The data show that reducing the flue gas temperature at the inlet of the absorption tower of the desulfurization system by flue gas waste heat recovery can significantly reduce the total water consumption of the FGD unit， but it also brings the problem of water imbalance in the FGD system. The optimization measures for FGD water balance are further proposed.

Keywords： wet desulfurization; waste heat recovery; flue gas temperature; water consumption; water balance

1 概述

當(dāng)前國內(nèi)已投運(yùn)的煙氣脫硫工藝以石灰石-石膏濕法煙氣脫硫（簡(jiǎn)稱FGD）為主，達(dá)約90%以上，該技術(shù)具有投資成本低、脫硫效率高、運(yùn)行可靠等特點(diǎn)，但其缺點(diǎn)是耗水量相對(duì)較大。濕法脫硫系統(tǒng)耗水占電廠總耗水50%左右，一臺(tái)600MW機(jī)組濕法脫硫耗水約90-120t/h。FGD裝置內(nèi)的水耗主要存在于飽和煙氣帶出的水、副產(chǎn)品石膏帶出水和排放的廢水，這些損耗通過工藝水的連續(xù)補(bǔ)入來平衡。

由于塔內(nèi)蒸發(fā)式占FGD耗水主要部分，而塔內(nèi)蒸發(fā)直接和FGD入口煙氣溫度相關(guān)。本文結(jié)合國內(nèi)某電廠600MW機(jī)組FGD系統(tǒng)水平衡工況進(jìn)行分析，提出了幾種通過煙氣余熱回收降低FGD入口煙氣溫度的方案，并對(duì)比了不同煙氣余熱回收方案下的FGD水平衡情況。研究了通過煙氣余熱回收降低入口煙氣溫度對(duì)塔內(nèi)蒸發(fā)量和水平衡的影響，進(jìn)一步提出了針對(duì)FGD系統(tǒng)水平衡的調(diào)整優(yōu)化措施。

2 FGD裝置用水及耗水統(tǒng)計(jì)計(jì)算

2.1 國內(nèi)某電廠FGD裝置用水和耗水情況統(tǒng)計(jì)計(jì)算

表1為該機(jī)組FDG系統(tǒng)在600MW滿負(fù)荷下的用水和耗水情況統(tǒng)計(jì)分析。

2.2 某電廠1號(hào)FGD裝置水平衡分析

圖1為該電廠#1機(jī)組1號(hào)FDG裝置水平衡分析圖。從圖1中可以看出，在滿負(fù)荷下，F(xiàn)GD入口煙氣氣態(tài)水含量為108t/h，煙氣經(jīng)過脫硫系統(tǒng)后，由于塔內(nèi)水分大量蒸發(fā)，出口煙氣氣態(tài)水含量增加到219t/h。煙氣從脫硫系統(tǒng)以氣態(tài)形式帶走的水量為111t/h，占整個(gè)脫硫系統(tǒng)的耗水量的89.5%。因此，塔內(nèi)蒸發(fā)的氣態(tài)水是該機(jī)組FGD系統(tǒng)的主要耗水因素。

3 通過不同煙氣余熱回收方式降低煙氣溫度并進(jìn)行FGD水平衡分析

FGD水平衡計(jì)算結(jié)果表明，脫硫系統(tǒng)耗水量主要和脫硫系統(tǒng)內(nèi)蒸發(fā)水量有關(guān)。脫硫系統(tǒng)蒸發(fā)水量又取決于脫硫塔入口煙氣溫度的大小。如在FGD裝置前加裝煙氣余熱回收裝置，降低FGD入口煙氣溫度，將對(duì)硫系統(tǒng)蒸發(fā)水量產(chǎn)生很大影響?；谝陨显?，本文提出三種針對(duì)該電廠#1機(jī)組的煙氣余熱回收方式，并對(duì)不同方式下脫硫系統(tǒng)水平衡和節(jié)水量進(jìn)行了計(jì)算分析對(duì)比。

3.1 方案一

安裝位置：空預(yù)器后、電除塵前煙道。

煙氣溫降：煙氣由130℃降至105℃，經(jīng)引風(fēng)機(jī)機(jī)械轉(zhuǎn)動(dòng)升高至118℃進(jìn)入FGD。

凝結(jié)水系統(tǒng)：凝結(jié)水入口溫度70℃（分別從NO.8號(hào)低加入口與NO.7號(hào)低加出口抽出部分凝結(jié)水混合得到）;凝結(jié)水回水溫度105℃（引回NO.6低加入口）。

3.2 方案二

安裝位置：引風(fēng)機(jī)與脫硫塔之間的煙道。

煙氣溫降：煙溫由145℃降至95℃進(jìn)入FGD。

凝結(jié)水系統(tǒng)：凝結(jié)水入口溫度70℃（分別從NO.8號(hào)低加入口與NO.7號(hào)低加出口抽出部分凝結(jié)水混合得到）;凝結(jié)水回水溫度105℃（引回NO.6低加入口）。

3.3 方案三

安裝位置：分兩級(jí)布置，第一級(jí)布置在空預(yù)器與電除塵前之間的煙道;第二級(jí)布置在引風(fēng)機(jī)與脫硫塔前之間的煙道。

煙氣溫降：第一級(jí)換熱器煙溫由130℃降至105℃;第二級(jí)換熱器煙溫由118℃降至70℃進(jìn)入FGD。

凝結(jié)水系統(tǒng)：兩級(jí)換熱器凝結(jié)水串聯(lián)布置，從低加引出的凝結(jié)水先被第二級(jí)換熱器加熱后，再進(jìn)入第一級(jí)換熱器被加熱。第二級(jí)凝結(jié)水入口溫度35.3℃（從NO.8號(hào)低加入口抽出部分凝結(jié)水得到）;回水溫度81℃（作為第一級(jí)換熱器入口凝結(jié)水）。第一級(jí)換熱器出口凝結(jié)水溫105℃（引回NO.6號(hào)低加入口）。

3.4 三種方案下脫硫系統(tǒng)的水平衡分析對(duì)比

通過加裝煙氣余熱回收裝置，方案一、方案二、方案三對(duì)應(yīng)的方式FGD入口的煙氣溫度分別從145℃降低到118、95、70℃，各方案對(duì)煙氣溫度的控制能力非常顯著。在機(jī)組負(fù)荷工況和FGD補(bǔ)水量維持不變的情況下，三種方案下FGD出口凈煙氣攜帶氣態(tài)水量分別從219t/h降低到188、161、131t/h，即各方案下塔內(nèi)蒸發(fā)量分別從111.15t/h下降到80.15、53.15、23.15t/h，各塔內(nèi)的耗水量分別下降31、58、88t/h，節(jié)水效果顯著。

因此，降低脫硫塔入口煙氣溫度將會(huì)對(duì)FGD系統(tǒng)產(chǎn)生以下影響：

（1）導(dǎo)致脫硫系統(tǒng)的水量不平衡。輸入到系統(tǒng)的水量大于系統(tǒng)向外界輸出的水量。除霧器沖洗水、濾餅濾布沖洗水、進(jìn)入系統(tǒng)的軸封冷卻水等各項(xiàng)總水量大于系統(tǒng)蒸發(fā)、石膏攜帶及廢水量。

（2）導(dǎo)致脫硫系統(tǒng)吸收塔液位過高。除霧器沖洗水量不變，吸收塔蒸發(fā)水量減少，使吸收塔內(nèi)液位難以控制，液位過高。

（3）導(dǎo)致脫硫系統(tǒng)的漿液不能及時(shí)排放，影響漿液的運(yùn)行品質(zhì)，從而影響脫硫系統(tǒng)。

4 煙溫降低后FGD水平衡調(diào)整及優(yōu)化

脫硫系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)水量平衡的基本要求是，通過各節(jié)點(diǎn)流入系統(tǒng)的總水量和系統(tǒng)通過各口徑向外輸出的總水量保持一致。當(dāng)對(duì)電站鍋爐進(jìn)行了煙氣余熱回收改造后，進(jìn)入脫硫塔的煙氣溫度進(jìn)一步下降，導(dǎo)致脫硫塔內(nèi)水的蒸發(fā)量出現(xiàn)下降，脫硫系統(tǒng)內(nèi)的輸入水量將大于脫硫系統(tǒng)的輸出水量，導(dǎo)致脫硫系統(tǒng)內(nèi)的水平衡被打破。如前述，脫硫系統(tǒng)內(nèi)輸入水來源主要包括濾餅濾布沖洗水、除霧器沖洗水、進(jìn)入系統(tǒng)的設(shè)備軸封冷卻水、其他設(shè)備冷卻水等，脫硫系統(tǒng)內(nèi)輸出水的途徑包括煙氣攜帶的水蒸汽蒸發(fā)、石膏中帶水、系統(tǒng)廢水排放等。

上述方案對(duì)比數(shù)據(jù)表明，通過降低吸收塔入口煙氣溫度，減少凈煙氣中水蒸汽含量，可以達(dá)到脫硫系統(tǒng)深度節(jié)水的目的。但同時(shí)卻帶來了脫硫系統(tǒng)的水量平衡問題。因此，煙氣余熱回收后，為了脫硫系統(tǒng)的水系統(tǒng)平衡，需要對(duì)多余的水量進(jìn)行有效處理和利用。下面針對(duì)該電廠#1機(jī)組進(jìn)行煙氣余熱回收后的1號(hào)FGD裝置水系統(tǒng)進(jìn)行如下調(diào)整：

（1）核定FGD裝置內(nèi)各個(gè)系統(tǒng)和設(shè)備的用水情況，梳理各系統(tǒng)用水量，用水品質(zhì)等;核定機(jī)組在40%-100%負(fù)荷工況下，原脫硫各系統(tǒng)的用水情況統(tǒng)計(jì)，確定水平衡規(guī)律。

（2）全部使用石膏脫水系統(tǒng)中的過濾水來進(jìn)行石灰石制漿，減少或不用工藝水來制漿。

（3）系統(tǒng)中使用的設(shè)備、管道等應(yīng)考慮采取必要的防腐措施處理。沖洗除霧器時(shí)可以考慮使用石膏過濾水等，建議利用FGD系統(tǒng)內(nèi)中間節(jié)點(diǎn)水，以進(jìn)一步減少補(bǔ)入水量，比如：沖洗1層或其他層除霧器時(shí)可以采用石膏過濾水。

（4）設(shè)備冷卻水盡量采用其他方式回收利用，以減少進(jìn)入脫硫系統(tǒng)的水量。比如：氧化風(fēng)機(jī)、磨機(jī)及其他相關(guān)的需要對(duì)潤(rùn)滑油進(jìn)行冷卻處理的設(shè)備的冷卻水不進(jìn)入系統(tǒng)，盡量采取合理的方式回收利用;有些設(shè)備的冷卻水可以考慮引接到專用集液池收集，然后用泵輸入電廠工業(yè)水系統(tǒng)進(jìn)行回收利用，如漿液泵軸封冷卻水。

（5）使用石膏過濾水進(jìn)行濾布沖洗，減少或不用工藝水來沖洗。

（6）過量剩余水量，可考慮進(jìn)入廢水系統(tǒng)，統(tǒng)一作為鍋爐爐渣的冷卻用水。

5 結(jié)束語

目前，國家對(duì)燃煤電廠節(jié)能降耗要求和指標(biāo)不斷提高，這對(duì)于電廠水資源的高效利用提出了更嚴(yán)格的要求。對(duì)于燃煤電廠來說，脫硫系統(tǒng)是水耗的大戶，因此減少脫硫系統(tǒng)的水耗對(duì)電廠節(jié)水具有非常重要的意義。對(duì)于脫硫系統(tǒng)，其主要水耗來自塔內(nèi)蒸發(fā)。塔內(nèi)蒸發(fā)主要和進(jìn)入脫硫系統(tǒng)煙氣溫度相關(guān)，因此降低吸收塔入口煙溫顯得尤為重要。

通過進(jìn)行煙氣余熱回收，降低脫硫系統(tǒng)入口煙溫，可顯著減少煙氣攜帶的水蒸氣量，降低FGD裝置的水耗，但亦會(huì)打亂脫硫系統(tǒng)的原有水平衡。通過對(duì)原有脫硫系統(tǒng)的水系統(tǒng)進(jìn)行研究和重新調(diào)整，幾個(gè)保持濕法脫硫系統(tǒng)水量平衡的若干方法被提出。

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