楊龍偉 魏云杰 彭 令 王文沛 朱賽楠 王俊豪

(①長安大學地質(zhì)工程與測繪學院，西安 710054，中國) (②中國地質(zhì)環(huán)境監(jiān)測院，北京 100081，中國)

0 引 言

新疆維吾爾自治區(qū)烏恰縣為“一帶一路”的重要陸路貿(mào)易港口，分布著大面積的紅層地貌，風景優(yōu)美，其巖性組合多為白堊紀-新近紀的泥巖和砂礫巖互層結(jié)構(gòu)(程強等，2004)，常有軟弱夾層存在，在風化沖蝕等地質(zhì)營力的作用下易于誘發(fā)崩塌地質(zhì)災害，對人民生命財產(chǎn)造成威脅。圍繞崩塌地質(zhì)災害研究，成果豐碩。在崩塌機理研究方面，王根龍查明了黃土崩塌的主要原因為坡角侵蝕作用和垂直節(jié)理結(jié)構(gòu)，并提出了4種黃土崩塌破壞主要模式，同時也提出了西南山區(qū)塑流-拉裂式崩塌的評價方法(王根龍等，2011，2013)。陳洪凱等(2010)通過分析紅巖山崩塌提出了危巖崩塌的鏈式演化規(guī)律；成良霞等(2012)分析了震后公路邊坡孕災演化過程及斜坡巖體破壞力學機制；胡厚田等(2015)，陳紅凱等(2009)提出了各類崩塌的穩(wěn)定性計算方法，并對崩塌進行了分類。在崩塌動力學研究方面，Hungr et al. (2014)根據(jù)運動模型將崩塌分為6大類：傾倒、墜落、滑移、流動、坡體變形和擴離等；Goodman提出了基于節(jié)理裂隙控制巖體的塊體理論，并對傾倒式崩塌巖體的動力學開展了數(shù)值模擬研究(Goodman et al.，1984；Shi et al.，1989)；裴向軍等(2011)通過DDA軟件模擬了地震工況下公路崩塌的失穩(wěn)模式，運動軌跡和沖擊響應規(guī)律等。由此可見，崩塌地質(zhì)災害主要受地形地貌，巖土體結(jié)構(gòu)面及地震等工程地質(zhì)條件影響，同時與崩塌有關的勘察和防治等行業(yè)規(guī)范也已發(fā)布，但是現(xiàn)有關于紅層崩塌的研究還是相對較少，同時新疆維吾爾自治區(qū)紅層崩塌受凍融和風化等多種地質(zhì)營力作用，其形成機制相對復雜，其崩塌地質(zhì)災害呈現(xiàn)崩滑碎屑流的運動狀態(tài)，具有運動速度較快，破壞性大等特點，目前針對崩滑碎屑流運動學模擬的數(shù)值計算方法，主要運用較多的是連續(xù)體法(包括“DAN、LS-Rapid”等)和離散元法(包括PFC，MATDEM等)(Hungr，1995；Wang et al.，2002; Itasca et al.，2008；馬鵬輝等，2018; 朱晨光等，2019)。由于DAN模型將崩滑體視為等效流體，可以較為準確地計算演化崩滑體的運動全過程，課題組已利用DAN模型對流態(tài)型滑坡碎屑流開展數(shù)值模擬研究，具有較好的研究基礎(楊龍偉等，2018)?，F(xiàn)以新疆維吾爾自治區(qū)烏恰縣康蘇紅層崩塌為例，基于無人機航拍影像和野外地質(zhì)現(xiàn)場調(diào)查方法，分析新疆維吾爾自治區(qū)烏恰縣康蘇紅層崩塌的形成特征及失穩(wěn)模式。同時通過地質(zhì)災害動力學模型DAN-W軟件來計算康蘇紅層崩塌的運動學特征，提出紅層崩塌的災害效應評價的思路，為類似的紅層地區(qū)崩塌的防災減災提供借鑒。

圖 1 a. 新疆維吾爾自治區(qū)紅層分布示意圖(據(jù)《中國國家地理》修改，2013)；b. 康蘇崩塌地理位置圖Fig. 1 a. The distributing map of the red beds in Xinjing; b. Location of the Kangsu collapse in Wuqia County，Xinjiang

1 康蘇紅層崩塌概況

康蘇紅層崩塌位于新疆維吾爾自治區(qū)克孜勒蘇柯爾克孜自治州烏恰縣康蘇鎮(zhèn)，具體位于康蘇鎮(zhèn)至吉勒格朱爾特村的415縣道0.8km的西側(cè)，距離烏恰縣城22ikm。崩塌中心點坐標為東經(jīng)75°1′2″，北緯39°39′33″。邊坡后緣高程為2140im，高差達到60im。邊坡坡向為133°，坡度接近40°。圖1為研究區(qū)內(nèi)紅層地貌分布，其形成年代較晚，為白堊紀-新近紀。受長期風化及凍脹作用等因素影響，危巖體拉裂失穩(wěn)，下落并撞擊坡面，以碎屑流的狀態(tài)高速運動，呈現(xiàn)出典型的高位紅層崩塌-碎屑流災害特征。

根據(jù)崩塌體的運動情況和災害特征，將康蘇紅層崩塌分為崩塌區(qū)、碎屑流區(qū)和堆積區(qū)(圖 2)：

崩塌區(qū)：崩塌體巖性主要為古近系上統(tǒng)砂巖、砂質(zhì)泥巖，從出露地層可見，地層單層厚度0.5～3im，呈中厚-巨厚層狀。崩塌體坡度為70°～80°，崩塌體段長454im，高20im，厚度達到5～8im，體積大約為11×103im2，呈近北東南西帶狀展布。

碎屑流區(qū)：巖性主要為第四系全新統(tǒng)崩積層碎石。在平面上呈現(xiàn)“扇形”，面積約為5.5×104im2，滑體平均厚1～3im，體積約為11×104im3。受雨水沖刷作用，表面分布有多條沖溝。在東側(cè)，有較大巨石分布，直徑范圍為3～17im。

堆積區(qū)：巖性主要以第四系全新統(tǒng)崩積層碎石為主，同時夾雜有第四系全新統(tǒng)沖洪積層圓礫、卵石等。在平面上呈現(xiàn)“長方形”，面積大約為1.5×104im2，厚度平均為1～3im，體積約為3×104im3。同時，縣道從堆積區(qū)北側(cè)穿越而過，其余三側(cè)被雨水沖刷成溝。

根據(jù)野外地質(zhì)調(diào)查，圍繞研究區(qū)內(nèi)縣道發(fā)育有崩塌14處，這些都對公路運輸造成一定的隱患。康蘇紅層崩塌是其中規(guī)模較大的一處，通過對其成災機理和運動學特征分析，對類似的紅層地區(qū)的崩塌地質(zhì)災害研究提供參考。

圖 2 滑坡工程地質(zhì)剖面圖和崩塌區(qū)巖體結(jié)構(gòu)圖Fig. 2 Engineering geological section of the Kangsu collapse and the rock mass structure in the collapse area

2 康蘇紅層崩塌形成特征及失穩(wěn)模式

2.1 形成特征

圖 3 康蘇崩塌全貌圖(a)及形成特征(b～d)Fig. 3 The panorama(a) and the forming factors(b～d) of the Kangsu collapse

康蘇紅層崩塌位于公路西側(cè)，邊坡總體上為上陡下緩結(jié)構(gòu)(圖 3a)。崩塌體巖性主要為砂巖和泥巖互層結(jié)構(gòu)，其中自下而上依次分布為泥巖、砂巖和泥巖(圖 2b)。經(jīng)測試，砂巖飽和抗拉強度為1.96iMPa，相對較低，易風化，飽和單軸抗壓強度為15iMPa，破碎巖體受地質(zhì)應力作用易形成剪切、拉張裂隙。紅層軟巖具有蒙脫石，高嶺石和伊利石等礦物成分，水敏性強，脫水時收縮易干裂，遇水時易膨脹軟化(李保雄等，2004；王志榮，2005)，同時在凍脹和地震動等地質(zhì)作用下易形成拉張和剪切裂隙(圖 3b)，巖體結(jié)構(gòu)面強度降低，誘發(fā)危巖崩塌體發(fā)生。

在崩塌體中，巖體中主要存在兩組節(jié)理控制面，產(chǎn)狀分別為27°∠22°，311°∠67°。邊坡坡向為133°∠75°，巖層產(chǎn)狀約225°∠25°。利用極射赤平投影法進行穩(wěn)定性分析，結(jié)果表明：在邊坡坡體完整的情況下，兩組主要節(jié)理及巖層結(jié)構(gòu)面對邊坡的穩(wěn)定性影響較小(圖 3c)。但是由于危巖體的砂泥巖互層結(jié)構(gòu)具有差異風化的特征，坡體易于形成與巖層走向一致的臨空面，即局部巖體組成的坡體坡向約為50°∠60°。同時節(jié)理1和2的交線產(chǎn)狀為30°∠20°，其傾向與局部坡體坡向大致一致，傾角相對較小，則坡體的穩(wěn)定降低。這主要是兩組節(jié)理起著切割、破碎巖體的作用，其裂面平直，無充填，結(jié)合性差，臨近臨空面處由于拉張作用張開度較大，這為崩塌發(fā)生提供了良好的巖體結(jié)構(gòu)條件。

崩塌體所處地貌為剝蝕構(gòu)造地貌，年降水量可達230imm，每年的5～8月為相對集中降水期，降水量100.8mm，占全年降水量的58%(2011～2016; 圖 3d; 楊鵬鵬，2018)；且在冬春交替時期，坡體內(nèi)部節(jié)理裂隙水結(jié)冰，形成凍結(jié)滯水，裂隙受凍脹作用而擴大。在3月初，氣溫升高，地表融雪沿著裂隙入滲，降低了裂隙面的摩擦阻力，增加了裂隙內(nèi)的水壓力，裂隙進一步擴大，這為崩塌發(fā)生提供了良好的水文地質(zhì)條件。同時，崩塌體所處位置海拔較高，重力勢能轉(zhuǎn)化為動能后，使得崩塌體啟動后運動速度較快、運動距離較遠，這為崩塌運動提供了良好的動力條件。

綜上所述，康蘇紅層崩塌具有典型的高位崩塌地質(zhì)災害特征，其主要受危巖體巖性組合和坡體結(jié)構(gòu)面組合控制。砂泥巖互層結(jié)構(gòu)、兩組節(jié)理控制面及降雨融雪入滲是危巖體失穩(wěn)破壞的重要因素。

2.2 失穩(wěn)模式

基于野外地質(zhì)調(diào)查和無人機影像圖，結(jié)合康蘇崩塌形成因素，利用崩塌災害演化運動全過程的方法來分析康蘇崩塌的失穩(wěn)機制，并將崩塌體的孕災-裂化-崩落的整個過程分為以下4個階段(圖 4)：

圖 4 崩塌失穩(wěn)機制示意圖Fig. 4 Evolutionary process of Kangsu collapses in Wuqia

(1)差異風化階段(圖 4a)：康蘇崩塌巖層結(jié)構(gòu)主要為砂泥巖互層結(jié)構(gòu)，其中泥巖抗風化剝蝕能力弱，在降雨沖刷和風力等地質(zhì)營力的作用下不斷風化剝蝕，而砂巖抗風化能力較強，即形成了較為明顯的差異風化現(xiàn)象，這造成了砂泥巖互層結(jié)構(gòu)中的泥巖內(nèi)縮，產(chǎn)生了凹巖腔結(jié)構(gòu)，為崩塌的形成提供了空間。

圖 5 康蘇崩塌DAN-W三維模型圖(a)和塊體受力圖(b)Fig. 5 The three-dimensional DAN-W model of the Kangsu collapse(a) and the force diagram of block(b)

(2)巖體結(jié)構(gòu)變形破壞階段(圖 4b)：此階段，在降雨和凍脹作用下，巖體的裂隙進一步發(fā)育，降低了裂縫的力學性能和增加了裂縫內(nèi)的水壓力。同時臨空面周圍巖體發(fā)生了卸荷回彈，出現(xiàn)應力重新分布、應力分異現(xiàn)象(史文兵等，2018；李秀珍等，2019)。臨空面附近為拉應力集中帶?；撞?危巖體底部)為剪應力增高帶。危巖體內(nèi)部向臨空方向出現(xiàn)卸荷回彈，致使坡體上部沿著節(jié)理裂隙進一步發(fā)展成為卸荷裂隙帶。

(3)懸挑危巖階段(圖 4c)：當卸荷裂隙帶進一步擴張，危巖體在自重作用下，沿著裂隙面滑移。當下滑力大于裂隙面間的摩阻力時，危巖體出現(xiàn)了拉裂破壞。

(4)崩塌失穩(wěn)落下階段(圖 4d)：在降雨和冰雪融水等外力作用下，危巖體最終失穩(wěn)并墜落撞擊坡面，以碎屑流的形式向前運動，并沖至縣道直至運動停止。

綜上所述，康蘇紅層崩塌發(fā)生的海拔位于1990～2150im的中低山區(qū)，崩塌體高位剪出啟動，撞擊坡面并轉(zhuǎn)化成碎屑流，由于坡角處附近地形開闊、坡度變緩、轉(zhuǎn)化成擴散型碎屑流散落堆積，呈現(xiàn)出典型的“高速遠程”成災模式。

3 康蘇崩塌數(shù)值模擬

3.1 基本原理

DAN-W是Hungr提出的用于模擬碎屑流運動全過程，研究碎屑流動力學的數(shù)值模擬軟件。DAN-W主要利用圣維南方程的拉格朗日解析解的方法，并由具有一定流變屬性材料的若干個塊體組合形成(圖 5)。在曲線坐標中，對每一個塊體建立相應的物理方程和平衡方程來進行求解，如式(1)～式(3)(Hungr，1995，2000，2009)。根據(jù)康蘇崩塌碎屑流的動力災害特征，數(shù)值計算重點主要是圍繞崩塌碎屑流的運動過程進行演化分析來開展，對崩塌危巖體的裂解過程進行略化處理。

F=γHiBidssinα+p-T

(1)

式中：F為下滑力(N)；γ為重度(kN·m-3)；H為塊體高度(m)；B為塊體寬度(m)；α為坡角(°)；p為內(nèi)部切向壓力(N)；T為基底阻力(N)。

(2)

式中：v為滑體運動速度(m·s-1)；M為動量通量；其他參數(shù)同式(1)。

(3)

式中：j為塊體邊界順序；i為塊體順序；S為曲線位移(m)；其他參數(shù)同式(1)。

(4)

式中：V為崩塌體-碎屑流的總體積(m3);VR為崩塌體初始體積(m3)；Vpoint為不穩(wěn)定體體積(m3)；Y為屈服速率；L為塊體長度(m);i為塊體順序。

通過式(1)～式(3)，來計算崩塌碎屑流的運動速度和堆積體厚度等。在DAN軟件中，崩塌碎屑流運動過程中受到的阻力大小主要受不同的基底摩擦流變模型來控制。DAN提供了多種流變模型，根據(jù)已有的研究成果和試錯法，Voellmy模型和Frictional模型比較適合滑坡動力學災害研究(Hungr，2009；Yin et al.，2016 )，根據(jù)已有研究成果發(fā)現(xiàn)，F(xiàn)rictional模型比較適合殘余粒徑較大的崩滑體，多用于滑源區(qū)。Voellmy模型適合模擬運動路徑有明顯液化層的滑坡碎屑流，多用于模擬碎屑流區(qū)和堆積區(qū)。

Voellmy模型：基底阻力的表達式如下：

(5)

式中：f為塊體的摩擦系數(shù)；σ為與滑動路徑方向相垂直的總應力(N)；γ為材料重度(kN·m-3)；v為塊體的運移速度(m·s-1)；ξ為湍流系數(shù)；τ為滑體底部阻力(N)。

Frictional模型：假定滑體受到的正應力控制碎屑流的運動，其受到的阻力τ的表達式如下：

τ=σ(1-γμ)tanφ

(6)

式中：γμ為孔隙壓力系數(shù)，即孔隙壓力與總應力的比值；φ為內(nèi)摩擦角(°)；其他參數(shù)同式(5)。

3.2 模型建立和參數(shù)選取

3.2.1 模型建立

在DAN-W軟件中，計算結(jié)果的準確性取決于崩塌碎屑流運動的軌跡、流變模型和參數(shù)選取這3個重要因素(Mcdougall et al.，2005)。首先，根據(jù)無人機航拍影像圖和野外地質(zhì)調(diào)查，來確定碎屑流發(fā)生前后的地形線。其次，康蘇紅層崩塌碎屑流分為崩塌區(qū)、碎屑流區(qū)、堆積區(qū)，根據(jù)不同區(qū)域的災害特征，對不同區(qū)域選用合適的流變模型顯得至關重要。由于崩塌區(qū)從危巖體底部處啟動，基巖出露處有較為明顯的擦痕跡，根據(jù)已有的研究成果，發(fā)現(xiàn)崩塌區(qū)適合運用Frictional模型。碎屑流區(qū)和堆積區(qū)分別運用Frictional模型和Voellmy模型。根據(jù)滑坡路徑順序，F(xiàn)-F-F、F-F-V、F-V-V、F-V-F這4組流變模型組合分別被用于模擬康蘇崩塌碎屑流的動力學災害效應(表 1)，發(fā)現(xiàn)F-F-V模型結(jié)果更符合康蘇崩塌碎屑流的運動情況。

表 1 康蘇崩塌模型試算組合表Table1 Hydrodynamics model of the Kangsu collapse

模型崩塌區(qū)碎屑流區(qū)堆積區(qū)Frictional模型FFFF-V-VVFVF-V-FFVFF-F-VFFV

3.2.2 參數(shù)選取

滑坡動力學的分析在很大程度上取決于參數(shù)的選取和作者的知識水平(Gao et al.，2018)。在本文中，康蘇崩塌碎屑流的模擬參數(shù)主要依靠室內(nèi)土工試驗，試錯法和已有的研究成果來獲得。對于Voellmy模型，主要參數(shù)：湍流系數(shù)ξ=400im·s-2(軟件提供的取值范圍為200～500im·s-2)和塊體的摩擦系數(shù)f=0.2，其摩擦系數(shù)的大小直接影響滑動距離的遠近。對于Frictional模型，主要參數(shù)是孔隙水壓力系數(shù)和動摩擦角?？紫端畨毫ο禂?shù)是孔隙水壓力與正應力的比值，一般設置為常數(shù)。由于冰雪融水入滲導致超孔隙水壓力增加，同時根據(jù)已有研究成果，將孔隙水壓力系數(shù)Ru設置為0.7(軟件提供的取值范圍為0～1.0)，動摩擦角為17°(動摩擦角一般遠遠小于內(nèi)摩擦角，主要通過試錯法獲得)。試錯法的比較標準主要是通過對比模擬獲得的最遠距離與實際的最遠距離的接近程度，來選取最佳的流變模型和參數(shù)。最后，根據(jù)室內(nèi)巖土試驗，巖體密度為25ikN·m-3，如表 2所示，在試錯法和已有的研究成果的基礎上，這些流變模型組合和參數(shù)被用來模擬康蘇崩塌碎屑流的動力學特征。

表 2 康蘇模型(F-F-V)參數(shù)Table2 Parameters of F-F-V model of the Kangsu collapse

模型密度γ/kN·m-3動摩擦角Φ/(°)摩擦系數(shù)f湍流系數(shù)ξ/m·s-2孔隙水壓力RuF2517——0.7V25—0.2400—

3.3 計算結(jié)果分析

3.3.1 滑體前后緣運動特征

利用DAN-W動力學軟件和F-F-V模型計算得到，康蘇崩塌滑坡運動的總時間約為50is，假定崩塌啟動時的速度為0。由圖 6和圖 7可知，前緣在0～4is內(nèi)速度急劇增加，在4is時，崩塌體進入碎屑流區(qū)，至水平距離62im處，速度最大值達到11.5im·s-1，同時也是崩塌碎屑流運動的最大速度。在4～24is，崩塌體的運動速度呈現(xiàn)波動性，但是一直保持高速運動的狀態(tài)，速度范圍為8～11im·s-1。在26is時，前緣運動至坡腳，此時速度降至5.3im·s-1。崩塌碎屑流繼續(xù)向前運動，在27is到達公路時的速度為5im·s-1，最終崩塌碎屑流在水平距離X=315im處運動停止。同時，后緣啟動后，速度在0～3im·s-1范圍內(nèi)波動，水平運動最遠距離為37im。在實際情況中，后緣受到凹陷負地形阻擋，致使崩塌區(qū)有崩塌體堆積，數(shù)值計算結(jié)果與此相符。計算結(jié)果表明，崩塌碎屑流運動速度呈現(xiàn)出加速啟動、速度波動性增長，逐漸衰減的特征，呈現(xiàn)出典型的“高速遠程”的特點。

圖 6 崩塌碎屑流前后緣隨時間運動圖Fig. 6 Variation figure of the front and rear edge of the collapse-debris flow with time

同時，本文也利用雪橇模型(即等效視摩擦角的概念，即滑坡后緣頂點與滑動距離最遠點之間的連線的斜率)來對崩滑體的運動情況進行了模擬，DAN-W模型的計算結(jié)果與雪橇模型較為接近，但是雪橇模型結(jié)果較大，這是由于雪橇模型簡化了地形起伏，沒有考慮鏟刮效應等作用(Scheidegger 1973)。

圖 7 崩塌-碎屑流前后緣隨滑程變化圖Fig. 7 Variation figure of the front and rear edge of the collapse-debris flow with slippage change

3.3.2 滑體剖面形態(tài)特征分析

圖 8和圖 9以剖面的形式呈現(xiàn)了每隔10is崩塌碎屑流運動形態(tài)和堆積特征變化情況。在0is時刻，滑坡前緣位于水平距離43im處，后緣位于17im處，此時崩塌體的平距厚度達到6im。在50is時刻，在水平距離260im處，堆積體的厚度達到最大，為2.5im。同時后緣位于37im，表明崩塌區(qū)有部分崩殘積體。碎屑流區(qū)的堆積體平均厚度為1.5im，堆積區(qū)的平均厚度為1.75im，崩塌碎屑流運動至315im處運動停止。

3.3.3 典型點運動特征

基于野外地質(zhì)調(diào)查情況，康蘇崩塌碎屑流對公路縣道的安全行車造成威脅，故選取X=250im處(公路點)的運動特征來進行分析。由圖 10和圖 11可見，崩塌碎屑流在27is左右運動至該點，此時速度達到最大，為5.5im·s-1。此后在該點的速度開始衰減，衰減的加速度達到-0.23im·s-2，直至運動停止，最終該點的堆積體厚度達到2.25im。由此可見，崩塌碎屑流運動至公路處的運動速度還是較快，對車輛行程安全造成一定隱患，由于崩塌體體積較小，可以通過抬高公路路基的方法或者直接將崩塌體掩埋進入公路路基，這樣可以達到防治目的。

上述結(jié)果表明，對于紅層崩塌碎屑流，DAN-W模型可以較好地模擬出崩塌碎屑流的堆積體厚度、運動速度和運動沖擊距離等動力學災害效應。該方法同樣也適用潛在的崩塌危巖體的運動學災害效應評價中，其主要思路為：首先，基于野外現(xiàn)場踏勘和無人機影像圖，收集地質(zhì)資料，確定崩塌體的形成機制并獲取崩塌(邊坡)的地形線(DEM)；其次，通過相應的原位試驗初步確定潛在滑面的大致位置；然后，結(jié)合已有研究成果推薦的經(jīng)驗值和室內(nèi)土工試驗，確定流變模型參數(shù)。將地形線和流變模型參數(shù)導入DAN-W進行多次對比計算，提取崩塌碎屑流的運動速度，堆積體厚度和運動距離等計算結(jié)果，對崩塌體的運動災害效應進行空間預測評價。

圖 8 崩塌碎屑流形態(tài)變化圖Fig. 8 Morphologic variation of the collapse-debris flow

圖 9 堆積體厚度變化圖Fig. 9 Thickness variation of the collapse-debris flow

圖 10 公路處速度隨時間變化圖Fig. 10 Graph showing the velocity variation in the road

圖 11 公路處堆積體厚度隨時間變化圖Fig. 11 Graph showing the slide thickness variation in the road

4 結(jié) 論

基于野外地質(zhì)調(diào)查和研究區(qū)的工程地質(zhì)條件，結(jié)合無人機航拍影像圖，本文分析了康蘇紅層崩塌的形成特征和失穩(wěn)模式，同時利用DAN-W動力學模型模擬了崩塌碎屑流的運動過程，主要結(jié)論如下：

(1)康蘇紅層崩塌為拉裂式崩塌，具有典型的高位崩塌地質(zhì)災害特征，其主要受危巖體巖性組合和坡體結(jié)構(gòu)面組合控制。砂泥巖互層結(jié)構(gòu)、兩組節(jié)理控制面及降雨融雪入滲等是危巖體失穩(wěn)破壞的重要因素。

(2)該崩塌的孕災模式主要分為4個階段：差異風化階段，巖體結(jié)構(gòu)變形破壞階段，懸挑危巖階段和崩塌失穩(wěn)落下階段。

(3)DAN-W模型和Frictional-Frictional-Voellmy流變模型組合可以較好地模擬崩塌碎屑流運動過程，其速度呈現(xiàn)“急劇加速、波動性增長，逐漸衰減”3個階段，最大速度達到11.5im·s-1，堆積區(qū)的平均厚度達到1.5～1.75im，運動距離最遠達到315im。