尉永邦
(大同煤礦集團雁崖煤業(yè)有限公司 山西大同037003)
我國煤礦大多數(shù)采用留設(shè)煤柱的方式維護采區(qū)巷道,煤炭回收率低、采掘比高、大量的煤炭資源浪費,煤柱損失量一般能占到全礦煤炭損總量的40%左右。此外,護巷煤柱在工作面回采后會形成較高的應(yīng)力集中,極易引發(fā)沖擊地壓、煤與瓦斯突出等動力災(zāi)害,有時甚至還會誘發(fā)采空區(qū)煤炭自燃發(fā)火等現(xiàn)象。
因此,采用并推廣沿空留巷無煤柱開采技術(shù)將是煤炭資源可持續(xù)發(fā)展的重要方向,在提高煤炭回收率的同時,也是解決煤礦重大災(zāi)害事故的有效手段[1]。在塔山2#層8305、8306無煤柱工作面采掘過程中,針對煤礦井下復(fù)雜的地質(zhì)力學(xué)條件,利用聚能管爆破切頂,在回采巷道沿將要成為空采區(qū)側(cè)進行切頂,待工作面回采后再礦山壓力作用下,頂板沿預(yù)裂切縫的方向自動切落,即隔離了采空區(qū)又保持該巷道的完整性,作為下一工作面的運輸通道,實現(xiàn)切頂卸壓護巷的目的。
8305工作面位于三盤區(qū)東翼東北部。東北鄰近盤區(qū)邊界,東南鄰近8306工作面,西南以三盤區(qū)大巷為界。蓋山厚度在462 m~518 m,平均490 m。煤層結(jié)構(gòu)簡單。2#層利用厚度為1.60 m~4.18 m,平均3.02 m。煤層中含1~3層夾矸,平均2層,夾矸厚度在0.10 m~1.18 m之間變化,平均厚度為0.28 m,巖性為:煌斑巖、炭質(zhì)泥巖、高嶺巖。老頂主要成分以石英為主,長石次之,硅質(zhì)膠結(jié),巖性完整,致密、堅硬、厚層狀。直接頂近均一結(jié)構(gòu),含植物化石,裂隙發(fā)育,呈不規(guī)則狀,有方解石充填。直接底灰褐色高嶺巖、灰黃色煌斑巖,致密、塊狀、堅硬、弱玻璃光澤。
工作面采用以“切頂卸壓+?21.8 mm普通錨索”為主體的設(shè)計,通過預(yù)裂切縫爆破,在局部范圍切斷工作面頂板應(yīng)力傳遞,減弱巷道頂板壓力,且預(yù)裂爆破能夠很好地保護巷道頂板完整性。利用恒阻大變形錨索進行補強加固,控制頂板下沉,使所留巷道圍巖能夠最大限度地發(fā)揮自身承載作用,減少巷道變形,保證留巷效果[2]。工作面推進過程中,所留巷道會受到動壓影響,需要對所架后臨時支護區(qū)采取單體液壓支柱臨時支護措施。
(1)預(yù)裂切縫設(shè)計
采用雙向聚能爆破預(yù)裂技術(shù),將特定規(guī)格的炸藥裝在兩個設(shè)定方向有聚能效應(yīng)的聚能裝置中,炸藥起爆后,炮孔圍巖在非設(shè)定方向上均勻受壓,而在設(shè)定向上集中受拉,依靠巖石抗壓怕拉的特性,使巖石按設(shè)定方向拉裂成型,從而實現(xiàn)被爆破體按設(shè)定方向張拉斷裂成型[3]。
該爆破技術(shù)是在對比研究多種聚能爆破和定向爆破方法的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的一種新型聚能爆破技術(shù),施工工藝簡單,應(yīng)用時只需要在預(yù)裂線上施工炮孔,采用雙向聚能裝置裝藥,并使聚能方向?qū)?yīng)于巖體預(yù)裂方向。爆轟產(chǎn)物將在兩個設(shè)定方向上形成聚能流,并產(chǎn)生集中張拉應(yīng)力,使預(yù)裂炮孔沿聚能方向貫穿,形成預(yù)裂面。由于鉆孔間的巖石是斷裂的,爆破炸藥單耗將大大下降,同時由于聚能裝置對圍巖的保護,鉆孔周邊巖體所受損傷也大大降低,可以達到實現(xiàn)預(yù)裂的同時又可以保護巷道頂板。
預(yù)裂切縫深度(H縫)臨界設(shè)計公式如下:
式中:ΔH1:頂板下沉量,m;
ΔH2:底臌量,m;
K:碎脹系數(shù),1.3~1.5。
根據(jù)頂板鉆孔可知,巷道直接頂為泥巖,碎脹系數(shù)為1.32,老頂為細砂巖,碎脹系數(shù)為1.47,本設(shè)計中K取二者平均值為1.41。根據(jù)礦井資料顯示,煤厚變化不大,在不考慮底臌及頂板下沉的情況下,取工作面采高為3.4 m,初步設(shè)計切縫深度為7.5 m。
此外,為減小切落頂板垮落時對留巷頂板的摩擦力作用,且使得切縫頂板更容易垮落,設(shè)計切縫孔應(yīng)與鉛垂線成一定夾角。以7.5 m垂直切縫深度為基礎(chǔ),根據(jù)不同區(qū)域頂板巖性及巷道支護形式為基礎(chǔ),進行預(yù)裂切縫分區(qū)。
切頂預(yù)裂爆破在相應(yīng)的切縫分區(qū)內(nèi)進行相應(yīng)的試驗段,首先進行單孔試驗,確定合理的裝藥確定合理的裝藥量和封泥長度,再進行間隔爆破,觀察兩相鄰裝藥孔間空孔內(nèi)裂紋情況,如兩相鄰裝藥孔間空孔裂紋未達到裂縫率要求標準,再進行一次連續(xù)爆破試驗,最終確定一次爆破孔數(shù)以及爆破方式等。炮孔參數(shù)實驗方案見圖1。
圖1炮孔參數(shù)試驗方案
雙向聚能管采用特制聚能管,特制聚能管外徑為42 mm,內(nèi)徑為36.5 mm,管長1 500 mm。聚能爆破采用三級煤礦乳化炸藥,采用炸藥規(guī)格為直徑?32×200 mm/卷,電雷管采用同一段煤礦許用毫秒延期電雷管,爆破孔口采用炮泥封孔。爆破實驗方案如表1所示。具體裝藥參數(shù)需通過現(xiàn)場試驗確定,切頂爆破試驗報告中附入分區(qū)切頂爆破參數(shù)最終方案并進行審批,爆破實驗方案如表1所示。
表1爆破試驗方案(11m孔深)
前期采用恒阻錨索支護,設(shè)計如下。
(1)恒阻錨索長度設(shè)計
為了保證切頂過程和周期來壓期間巷道的穩(wěn)定性,在對巷道頂板進行預(yù)裂切頂前采用恒阻大變形錨索補強加固[4]。其中,恒阻錨索長度計算可根據(jù)經(jīng)驗公式計算:
式中:L恒:恒阻錨索長度,m;
H縫:切縫深度,m。
即恒阻錨索長度通常比切縫高度長1.5 m~2.5 m,本節(jié)中計算基本切縫深度為7.5 m,故本設(shè)計中恒阻錨索長度取9.0 m。
(2)恒阻錨索間排距設(shè)計
基于切頂短壁梁理論和力學(xué)模型,可對切縫面最大剪應(yīng)力進行計算,即錨索極限承載力Pn:
式中P0為恒阻大變形錨索恒阻值,取切縫側(cè)恒阻錨索間距為1.5 m時,該頂板截面模量W、頂板巖塊轉(zhuǎn)動慣量J代入計算后,恒阻錨索承載力符合Pn需求。
經(jīng)現(xiàn)場實際監(jiān)測,恒阻錨索變形量較小,錨固力大于錨索延伸所受力,利用錨索受力可延伸4%特性,除錨固段外錨索可延伸280 mm,故采用21.8 mm普通錨索代替恒阻錨索,既降低支護成本,又降低人工成本。
工作面推進過程中,不同位置巷道受采動影響不同。工作面超前段會受到超前壓力的影響。工作面開采后,頂板開采垮落,且從垮落到穩(wěn)定需要一定的時間,因此距工作面較近的架后區(qū)域不僅需要進行頂板支護,還需進行擋矸支護。隨著工作面繼續(xù)推進,當巷道距工作面較遠時,頂板運動基本會趨于穩(wěn)定,此時可將架后臨時支護的設(shè)備撤掉,只進行擋矸支護即可。根據(jù)以往現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據(jù),將工作面附近劃分為三個區(qū):超前支護區(qū)(工作面前方40 m),架后臨時支護區(qū)(架后0 m~200 m)和成巷穩(wěn)定區(qū)(架后200 m之后),不同分區(qū)根據(jù)需要采取不同的支護措施。成巷穩(wěn)定區(qū)判定根據(jù)礦壓監(jiān)測設(shè)備數(shù)據(jù)中單體液壓支柱活柱縮量、工作阻力及恒阻錨索下縮量為主要指標,以巷道變形情況、錨索受力及采空區(qū)壓實情況等為輔助指標,且上述指標均穩(wěn)定至少2個周期來壓步距方可判定為成巷穩(wěn)定區(qū),最終根據(jù)現(xiàn)場實際礦壓監(jiān)測情況確定成巷穩(wěn)定區(qū)位置。
(1)架后臨時支護區(qū)擋矸支護設(shè)計
架后臨時支護區(qū)擋矸支護設(shè)計采用“單體液壓支柱+U29型鋼+鋼筋網(wǎng)”的聯(lián)合支護形式。在液壓支架切頂線后0 m~200 m范圍內(nèi),采用單體液壓支柱+U29型鋼進行擋矸支護,其中擋矸側(cè)單體支柱排距、U29型鋼的間距均為500 mm,單體支柱排距與U29型鋼的間距250 mm。
(2)成巷穩(wěn)定區(qū)擋矸支護設(shè)計
此段巷道受采動影響很小,頂板下沉量及單體支柱的壓力變化很小,可認為該區(qū)域已趨于穩(wěn)定狀態(tài),可將臨時支護單體液壓支柱撤掉,只保留U29型鋼進行擋矸支護。
切頂卸壓自動成巷,阻斷頂板應(yīng)力傳遞,有效減小礦山壓力顯現(xiàn),避免留巷巷道受采空區(qū)頂板應(yīng)力傳遞造成巷道變形較大問題,工作面周期來壓強度明顯減弱。減少巷道掘進進尺,緩解了采掘銜接緊張局面,降低了采掘比。減少煤柱損失,提高回收率,延長礦井服務(wù)年限。在運用無煤柱開采技術(shù)的過程中,聚能管技術(shù)是其核心,并且與切頂卸壓無煤柱技術(shù)相結(jié)合來完成無煤柱開采,同時也可以極大減少成本投入,提高企業(yè)的經(jīng)濟效益。