黃清輝 項杰波

摘要：通過對P265GH鋼襯里板進行較低熱輸入埋弧焊（SAW）雙面焊模擬預制拼接試驗，重點研究了接頭的化學成分、顯微組織和力學性能。試驗結果表明，鋼襯里板較低熱輸入SAW雙面焊工藝穩(wěn)定，焊接接頭性能滿足規(guī)范要求，論證了鋼襯里板較低熱輸入SAW雙面焊接工藝的可行性。針對鋼襯里工程預制拼接施工經(jīng)驗，總結了鋼襯里板SAW焊接施工注意事項，為后續(xù)鋼襯里拼裝施工質(zhì)量控制提供借鑒。

關鍵詞：核電站;P265GH鋼襯里板;埋弧雙面焊;顯微組織;力學性能

0 前言

核島鋼襯里[1-2]是核電站第三道安全屏障的重要組成部分，主要由P265GH鋼襯里板、背部L型鋼及錨栓等組成。鋼襯里板預制拼裝通常采用傳統(tǒng)焊條電弧焊（SMAW）雙面焊工藝，具有焊接施工效率低、打底焊縫質(zhì)量差、焊縫成形較差等缺點[3]，直接影響鋼襯里板預制拼接質(zhì)量。此外，傳統(tǒng)SMAW雙面焊接工藝需進行焊縫背面清根及檢驗，增加了鋼襯里板預制拼裝施工的繁瑣程度，影響了鋼襯里預制拼裝施工進度。

埋弧焊（SAW）是一種電弧在焊劑層下燃燒進行焊接的方法，具有焊接質(zhì)量穩(wěn)定、焊接生產(chǎn)效率高、勞動條件好等優(yōu)點。SAW焊接工藝普遍應用于核電站碳鋼及不銹鋼壓力容器的制造[4-5]。近年來，逐步開展了SAW焊接工藝在核島安全殼施工中的應用研究，如CAP1400鋼制安全殼厚板SAW橫焊工藝[6]和CPR1000安全殼鋼襯里陶瓷襯墊SAW自動焊工藝[7]。鋼襯里SAW焊接工藝逐漸成為了當前安全殼施工研究熱點之一。

傳統(tǒng)SAW焊接熱輸入大、大范圍返修難度大，且核島鋼襯里拼裝焊縫質(zhì)量要求高（RCC-M 01級）。為了有效降低焊接熱輸入并保證焊接成形及穩(wěn)定性，文中通過對P265GH鋼襯里板進行了較低熱輸入SAW雙面焊模擬拼接試驗，重點研究焊接接頭的連續(xù)性、化學成分、顯微組織和力學性能，有效論證了鋼襯里板SAW焊接工藝的穩(wěn)定性及接頭性能，并總結了鋼襯里板SAW焊接施工注意事項。

1 試驗材料與方法

為確保一致性，試驗材料選用P265GH板，尺寸6 mm×150 mm×800 mm，化學成分和力學性能如表1所示。埋弧焊焊絲型號H08MnHR（規(guī)格φ2.4 mm），焊劑型號SJ14HR，熔敷金屬化學成分如表2所示。焊接設備為LINCOLN ELECTRIC。結合焊材卡片推薦和相關工藝試驗，焊接試驗參數(shù)如表3所示。為了有效降低焊接熱輸入及保證焊縫成形，采用SAW雙面焊工藝[8]，I型坡口，焊接位置均為平焊（PA）位置，坡口及焊道示意如圖1所示。SAW雙面焊接工藝流程為：坡口加工→打磨氧化膜→固定、組對→正面焊接→翻身、固定→背面焊接→焊后修磨。

焊接模擬試驗完成后，依據(jù)RCC-G 86[9]、RCC-M 2007[10]和設計規(guī)范開展了目視檢驗（VT）、泄漏檢驗（LT）、液體滲透檢驗（PT）、射線檢驗（RT）。根據(jù)標準ISO 15614-1（2004）[11]和RCC-M 2007[10]制備了化學成分、宏觀/微觀金相、拉伸、彎曲、沖擊和硬度試樣，接頭性能試驗取樣位置示意如圖2所示。

2 試驗結果與分析

2.1 接頭宏觀形貌

P265GH模擬試板組對確認后，采用表3所示的焊接工藝參數(shù)進行埋弧焊模擬試驗。SAW焊縫接頭正面表觀形貌和橫截面宏觀形貌分別如圖3、圖4所示。由圖3、圖4可知，焊縫接頭成形良好，表面紋路均勻美觀，試樣表面及截面內(nèi)部未發(fā)現(xiàn)未焊透、未熔合、裂紋、氣孔、夾渣等低倍焊接缺陷，接頭熔合過渡區(qū)及焊道之間熔合良好。

2.2 接頭無損檢驗

接頭進行100%VT檢驗、100%LT檢驗、100% PT檢驗、100%RT檢驗，均未發(fā)現(xiàn)可記錄顯示，結果合格（符合RCC-M 2007一級焊縫驗收標準[10]）。

2.3 接頭成分分析

依據(jù)GB/T 223相關要求，對SAW接頭非稀釋區(qū)熔敷金屬進行化學成分分析，如表4所示。經(jīng)對比測定值與規(guī)定值可知，SAW接頭非稀釋區(qū)熔敷金屬化學成分測定值均在規(guī)定值范圍內(nèi)，滿足要求。

2.4 接頭金相組織

根據(jù)GB/T 226[12]和GB/T 13298[13]相關規(guī)定，對SAW接頭PA試件實施微觀金相組織分析。SAW接頭微觀金相組織形貌如圖5所示。

由圖5可知，SAW接頭焊縫區(qū)組織為鐵素體+珠光體+貝氏體，未發(fā)現(xiàn)顯微裂紋及異常組織。SAW焊縫區(qū)晶粒尺寸約為20 μm，與SMAW接頭焊縫區(qū)組織晶粒尺寸相當[14]。熔合區(qū)和熱影響區(qū)組織均為鐵素體+珠光體，且均未發(fā)現(xiàn)顯微裂紋及異常組織。SAW接頭熱影響區(qū)部分晶粒尺寸略有長大（約為30 μm），與SMAW接頭熱影響區(qū)晶粒尺寸[14]相當，且軋制流線型組織仍有一定保留。

2.5 接頭力學性能

焊接接頭的力學性能是接頭性能的重要評價指標[15]。依據(jù)RCC-M 2007[10]，分析SAW接頭的拉伸、沖擊、彎曲和硬度等力學性能，如表5所示。

與SMAW接頭[14]抗拉強度（Rm）對比，SAW接頭Rm均值為436 MPa，斷口均在母材區(qū)域，與SMAW接頭相當，滿足規(guī)定要求（≥410 MPa）。

針對SAW接頭熱影響區(qū)試樣，分別進行180°面彎及背彎（各2組試樣）試驗，試件均未出現(xiàn)明顯開裂等缺陷，滿足相關要求。

對SAW接頭焊縫區(qū)及熱影響區(qū)試樣分別進行沖擊試驗（各3組試樣）。SAW接頭焊縫區(qū)沖擊功均值為74 J（最低值62 J），滿足規(guī)定值要求。SAW接頭熱影響區(qū)沖擊功均值為102 J（最低值90 J），滿足規(guī)定值要求。

通過硬度試驗可知，SAW接頭焊縫區(qū)、熔合區(qū)及熱影響區(qū)硬度值在125～168 HV10范圍內(nèi)，略低于SMAW接頭硬度[14]，滿足規(guī)定值≤380 HV10的要求。

綜上可知，SAW接頭力學性能與SMAW接頭力學性能相當，滿足RCC-M 2007及相關規(guī)范要求。

3 注意事項

基于鋼襯里工程預制拼接施工經(jīng)驗，針對核島鋼襯里預制拼裝SAW焊接施工過程的質(zhì)量管控和注意事項匯總如下：

（1）SAW焊絲偏移對焊縫質(zhì)量有較大影響[16-17]，若焊接過程中存在焊絲偏移問題，易出現(xiàn)大面積未焊透、未熔合等缺陷。為了有效避免焊絲偏移問題，施焊前應進行焊接機頭空走調(diào)整，施焊過程中應及時檢查糾偏。

（2）某核電站鋼襯里SAW焊接過程中曾大面積出現(xiàn)氣孔或鏈孔等焊接缺陷，導致鋼襯里拼接縫的割縫與重焊。經(jīng)排查分析，焊接過程中電弧電流/電壓波動是導致焊縫氣孔或鏈孔缺陷大量出現(xiàn)的主要原因。通過調(diào)整焊接用電時段和焊接行走軌道的平整度，全面確保了焊接電流/電壓的穩(wěn)定性，有效控制了大面積氣孔或鏈孔焊接缺陷。此外，也應關注焊接氣孔類缺陷產(chǎn)生的其他原因，如焊接電流過小、焊接速度過快、焊劑吸潮、焊劑覆蓋不足、待焊表面清潔度不滿足、車間濕度超標等。

（3）SAW自動焊接工藝參數(shù)控制對于焊縫成形質(zhì)量具有較大影響[18]。施焊時應嚴格按照經(jīng)評定的工藝參數(shù)執(zhí)行，確保焊縫成形質(zhì)量。

（4）針對SAW自動焊缺陷及返修難度情況，應及時開展焊縫無損檢驗及焊接質(zhì)量趨勢分析，以進行施工過程中的風險識別和及時糾偏。

4 結論

針對核島鋼襯里P265GH鋼板SAW雙面焊模擬試驗，經(jīng)外觀檢驗、無損檢驗、化學成分、金相組織和力學性能分析可知，SAW接頭性能滿足RCC-M 2007及相關規(guī)范要求。核島鋼襯里預制拼接SAW雙面焊工藝穩(wěn)定，焊縫接頭質(zhì)量可控，可有效解決鋼襯里預制拼接施工質(zhì)量和進度難題。

基于核島鋼襯里板SAW焊接施工常見缺陷，結合工程經(jīng)驗總結了核島鋼襯里SAW焊接相關施工過程質(zhì)量管控措施和注意事項，如焊接前空走、穩(wěn)定弧壓、過程糾偏、及時開展無損檢驗及質(zhì)量趨勢分析等管控措施，為后續(xù)鋼襯里焊接施工質(zhì)量控制提供了借鑒。

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