阮慶伍

(中鐵第五勘察設計院集團有限公司,北京 102600)

1 無砟軌道線間封閉層研究

我國高速鐵路無砟軌道正線一般為雙線結構，無砟軌道線間需要用C25素混凝土進行填充封閉并做防水處理。近年來，在高溫季節(jié)無砟軌道線路特別是路基地段線間及路肩封閉層發(fā)生多次拱起，分析原因主要是封閉層伸縮縫間距過大或存在假伸縮縫，在夏季高溫季節(jié)發(fā)生失穩(wěn)所致。

調研表明，對無砟軌道高溫病害研究較多，但尚未發(fā)現對無砟軌道線間封閉層相關研究的報道，為了從源頭上控制封閉層發(fā)生病害，防止其對行車安全造成影響，需對封閉層厚度、伸縮縫間距設置等進行深入研究分析，以期為設計、施工和運營維護提供參考。

考慮線間封閉層與下層級配碎石離縫先于拱起發(fā)生，參考北京交通大學趙磊博士論文《高速鐵路無砟軌道空間精細化分析方法及其應用研究》[1]中混凝土與級配碎石基床間粘結性能試驗，采用路基彈簧模擬級配碎石層，取單位面積路基彈簧縱橫向剛度為1 000 kN/mm，當封閉層底面與級配碎石層錯移超過0.62 mm時，視為二者發(fā)生脫粘，即產生離縫。

2 有限元模型和計算工況

基于無砟軌道通用圖：通線[2018]2331和通線[2018]2351-II，建立路基上封閉層有限元分析模型。為簡化計算，截取橫截面為0.3 m×0.3 m的連續(xù)底座作為分析邊界，其與封閉層界面處僅存在摩擦作用，摩擦系數取0.3。基本工況取3塊封閉層分析，模型總長度14.98 m，封閉層長寬厚分別為4.98 m、1.9 m，0.1 m，伸縮縫寬度20 mm。封閉層和底座下表面均采用路基彈簧連接，垂向剛度取76 MPa/m，底座截斷處采用固定約束。計算工況包括升溫10 ℃、20 ℃、30 ℃、45 ℃，伸縮縫間距2 m、3.0 m、4.0 m、4.5 m、5.0 m、6.5 m、8.0 m，封閉層厚度0.08 m、0.10 m、0.12 m、0.15 m。

3 不同升溫幅度下的分析

基本工況下，僅對封閉層施加不同升溫荷載，計算結果如表1、圖1所示。

圖1 不同升溫幅度下封閉層縱向位移

表1 不同升溫幅度下封閉層縱向受力、變形

由表1可知，隨著升溫幅度增大，封閉層縱向受力和變形隨之增大，其最大縱向拉壓應力分別達1.077 MPa、11.2 MPa，均小于其材料強度[2]設計值1.27 MPa、11.9 MPa，封閉層上表面最大位移小于伸縮縫寬度20 mm。

由圖1可知，隨著升溫幅度增大，封閉層下底面最大縱向變形隨之增大，升溫45 ℃時，封閉層下底面最大縱向位移小于0.62 mm，封閉層未脫粘，層間無離縫產生。封閉層寬厚分別為1.9 m、0.1 m，伸縮縫間距5 m可以滿足設計要求。

4 不同伸縮縫間距下的分析

基本工況下，升溫45 ℃，不同伸縮縫間距下，計算結果如表2、圖2所示。

表2 不同伸縮縫間距下封閉層縱向受力、變形

圖2 不同伸縮縫間距下封閉層縱向位移

由表2可知，隨著伸縮縫間距增大，封閉層最大縱向拉應力總體變化不大，最大縱向壓應力和位移隨之增大。當封閉層長度超過5.6 m時，封閉層最大縱向壓應力超過其材料抗壓強度設計值11.9 MPa。

由圖2可知，當伸縮縫間距超過5 m時，封閉層兩端下底面由于縱向位移超過0.62 mm將與級配碎石層發(fā)生脫粘，當封閉層長度達到6.5 m時，單塊封閉層一側脫粘長度0.11 m，當封閉層長度達到8 m時，單塊封閉層一側脫粘長度0.13 m；升溫45 ℃，伸縮縫間距不應超過5 m。

5 不同封閉層厚度下的分析

基本工況下，升溫45 ℃，不同封閉層厚度下，計算結果如表3、圖3所示。

由表3可知，隨著封閉層厚度增大，封閉層最大縱向受力隨之減小，縱向變形隨之增大；封閉層厚度0.08 m時，最大壓應力達11.83 MPa，接近其材料抗壓強度設計值11.9 MPa，封閉層厚度不宜小于0.08 m。

表3 不同封閉層厚度下封閉層縱向受力、變形

由圖3可知，當封閉層厚度超過0.12 m時，縱向位移超過0.62 mm，分析原因主要是因為封閉層變厚時，垂向變形增大，考慮泊松比，縱向位移也會隨之增大。在實際工程設計中，若封閉層縱向位移檢算結果的富裕度較大時，可以考慮通過增大封閉層厚度，以改善其受力狀態(tài)。

圖3 不同封閉層厚度下封閉層縱向位移

6 結論與建議

(1)升溫45 ℃，伸縮縫間距為5 m，封閉層寬厚分別為1.9 m、0.1 m時，封閉層受力變形基本滿足設計要求，伸縮縫間距設置基本合理。

(2)升溫45 ℃，為防止封閉層與級配碎石脫粘，封閉層長度不宜超過5 m，當封閉層設置長度超過5 m時，應結合當地實際氣溫和施工時氣溫條件，另外進行檢算。

(3)升溫45 ℃，伸縮縫間距為5 m，封閉層寬度1.9 m時，封閉層厚度不宜小于0.08 m；在實際工程設計中，若封閉層下底面縱向位移檢算結果的富裕度較大時，可以考慮通過增大封閉層厚度，以改善其受力狀態(tài)。

(4)封閉層施工溫度決定其初始應力狀態(tài)，施工人員應控制施工溫度和時機，以減小溫度荷載的最大升幅；同時對級配碎石層進行一定的處理，以防止級配碎石層對封閉層約束作用進一步減弱。