曹瑞峰，趙 浩，高 建

(東北電力大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院，吉林 吉林 132012)

能源結(jié)構(gòu)比例的不合理產(chǎn)生了新能源和傳統(tǒng)能源之間的協(xié)調(diào)問(wèn)題.為了滿(mǎn)足調(diào)峰的需求，電網(wǎng)不得不承受大量棄光棄風(fēng)現(xiàn)象的出現(xiàn)，致使新能源發(fā)電能力無(wú)法得到有效的利用.儲(chǔ)熱技術(shù)被認(rèn)為是解決這一困境的關(guān)鍵性技術(shù)，通過(guò)加設(shè)儲(chǔ)熱系統(tǒng)，將多余的能量以熱能的形式儲(chǔ)存起來(lái)，可以有效提高新能源的利用效率[1].同時(shí)，太陽(yáng)能自身穩(wěn)定性差，需要利用儲(chǔ)熱系統(tǒng)才能使太陽(yáng)能發(fā)電長(zhǎng)時(shí)間的穩(wěn)定運(yùn)行[2].目前，雙罐顯熱儲(chǔ)熱系統(tǒng)的技術(shù)已經(jīng)完全成熟，但是雙罐儲(chǔ)熱系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)復(fù)雜、成本較高.單罐儲(chǔ)熱系統(tǒng)只有一個(gè)儲(chǔ)熱罐，罐內(nèi)的冷熱流體之間會(huì)因?yàn)槊芏炔畹拇嬖诙匀恍纬梢粋€(gè)具有很大溫度梯度但很薄的斜溫層，冷熱流體通過(guò)斜溫層隔開(kāi)儲(chǔ)存.單罐儲(chǔ)熱系統(tǒng)的成本要比雙罐系統(tǒng)低很多，同時(shí)還可通過(guò)在儲(chǔ)熱罐內(nèi)填充低成本的固體顆粒填充物來(lái)進(jìn)一步降低成本.因此，斜溫層單罐儲(chǔ)熱技術(shù)近年來(lái)得到了越來(lái)越多研究.

仿真方面，許昌等[3]建立了容積式吸熱器的穩(wěn)態(tài)傳熱模型，計(jì)算出了太陽(yáng)能多孔介質(zhì)結(jié)構(gòu)吸熱器的容積換熱系數(shù)，并與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，證明了模型的可靠性.柳文潔[4]建立了熱水儲(chǔ)熱罐模型，模擬計(jì)算發(fā)現(xiàn)儲(chǔ)熱罐的形狀，布水器開(kāi)口的流速，布水器進(jìn)口、出口的水溫溫差等因素對(duì)熱水儲(chǔ)熱罐的熱特性有較大影響.程友良等[5]對(duì)熔鹽在儲(chǔ)熱單罐中的流動(dòng)規(guī)律和傳熱特性進(jìn)行數(shù)值模擬研究.研究結(jié)果表明：隨著熔鹽入口流速的增大，斜溫層厚度逐漸增加，儲(chǔ)熱效率會(huì)逐漸降低，但過(guò)低的入口流速會(huì)延長(zhǎng)儲(chǔ)熱周期.實(shí)驗(yàn)方面，孫曉麗等[6]從儲(chǔ)熱單罐內(nèi)熔鹽溫度分布、放熱換熱器出口溫度、放熱換熱量、放熱換熱器的效率對(duì)單罐儲(chǔ)熱系統(tǒng)的放熱過(guò)程進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究.崔武軍[7]研究了熔鹽儲(chǔ)熱罐內(nèi)的溫度分布變化與散熱規(guī)律，通過(guò)對(duì)罐體進(jìn)行加熱、內(nèi)循環(huán)及冷卻等實(shí)驗(yàn)，得到了罐體在運(yùn)行狀態(tài)下的溫度分布數(shù)據(jù)，并分析擬合得到了在自然冷卻過(guò)程中熔鹽罐的散熱功率隨時(shí)間和溫度的變化曲線(xiàn).

目前大多數(shù)的研究工作集中在斜溫層儲(chǔ)熱罐中的流動(dòng)特性、傳熱特性以及熱力學(xué)特性等方面，但對(duì)于斜溫層儲(chǔ)熱罐動(dòng)態(tài)特性的研究涉及不多.儲(chǔ)熱罐作為熱量轉(zhuǎn)換系統(tǒng)中的一部分，總是要和其他用能設(shè)備(如渦輪、熱網(wǎng)換熱器等)連接.儲(chǔ)熱罐能否快速的響應(yīng)用能設(shè)備的動(dòng)態(tài)，對(duì)儲(chǔ)熱系統(tǒng)的運(yùn)行至關(guān)重要.基于此，本文對(duì)斜溫層儲(chǔ)熱單罐的動(dòng)態(tài)特性進(jìn)行了數(shù)值模擬研究，分析了關(guān)鍵參數(shù)對(duì)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性的影響規(guī)律.本文的研究結(jié)果可以為單罐儲(chǔ)熱系統(tǒng)的實(shí)際運(yùn)行提供一定的指導(dǎo)作用.

1 數(shù)值模擬方法及其驗(yàn)證

1.1 數(shù)值模型

圖1 斜溫層儲(chǔ)熱單罐的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖與計(jì)算域

斜溫層儲(chǔ)熱單罐的結(jié)構(gòu)，如圖1所示.單罐儲(chǔ)熱系統(tǒng)利用不同溫度下儲(chǔ)熱介質(zhì)的密度不同，實(shí)現(xiàn)冷熱流體的自然分層.儲(chǔ)熱罐內(nèi)頂部和底部通常具有較為復(fù)雜的結(jié)構(gòu)(均流器)來(lái)保證產(chǎn)生較好的分層.

為簡(jiǎn)化分析對(duì)儲(chǔ)熱罐進(jìn)行如下假設(shè)：

(1)忽略均流器復(fù)雜結(jié)構(gòu)，認(rèn)為罐內(nèi)是一個(gè)均勻的流動(dòng)過(guò)程；

(2)認(rèn)為儲(chǔ)熱罐內(nèi)為二維對(duì)稱(chēng)、非定常的管內(nèi)層流；

(3)罐內(nèi)流體為不可壓縮流體；

(4)不考慮流體內(nèi)部的粘性耗散效應(yīng)；

(5)罐體對(duì)外絕熱.

連續(xù)方程

(1)

動(dòng)量方程

(2)

(3)

能量方程

(4)

公式中：ρ為熔融鹽密度，kg/m3；u為熔融鹽流度，m/s；μ為熔融鹽動(dòng)力粘度，Pa·s；T為熔融鹽溫度，K；t為蓄熱罐蓄熱時(shí)間，s；r為蓄熱罐半徑，m；v為熔融鹽運(yùn)動(dòng)粘度，m2/s；λ為熔融鹽有效導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·K)；Fx為沿蓄熱罐豎直方向的軸向力，N；Fr為沿蓄熱罐水平方向的徑向力，N.

本文采用Fluent軟件，使用壓力基隱式求解器進(jìn)行求解N-S方程，求解過(guò)程采用二維雙精度；考慮重力的影響，并采用 Boussinesq模型來(lái)解決浮力驅(qū)動(dòng)問(wèn)題；速度與壓力之間的耦合采用 SIMPLE算法.邊界條件和初始條件如下：

(1)罐體高度為H，直徑為D，且罐體形狀屬于細(xì)長(zhǎng)型(D<0.5L)；

(2)罐體外壁(r=D/2)做絕熱處理，且忽略罐壁厚度；

(3)對(duì)于儲(chǔ)熱過(guò)程，計(jì)算域的上部進(jìn)口溫度為T(mén)H，下部進(jìn)口流速為uin，下部出口溫度為T(mén)L，下部出口流速為自由邊界；

(4)對(duì)于放熱過(guò)程，計(jì)算域的下部進(jìn)口溫度為T(mén)L，下部進(jìn)口流速為uin，上部出口溫度為T(mén)H，上部出口流速為自由邊界；

(5)選用三元熔融鹽(44% KNO3+7% NaNO3+49% NaNO2)作為儲(chǔ)熱介質(zhì)，其密度ρ(kg·m-3)、導(dǎo)熱系數(shù)k(W·m-1K-1)、比熱Cp(J·kg-1K-1)以及粘度μ(kg·m-1s-1)隨溫度T(℃)的變化經(jīng)驗(yàn)公式如下[8]：

ρ=2293.6-0.7497×T，

(5)

Cp=5 806-10.833×T+7.2413×10-3×T，

(6)

k=0.413 7+10.833×10-3×T，

(7)

μ=0.473 7-2.797×10-3T.

(8)

圖2 斜溫層厚度及其位置定義的示意圖

斜溫層厚度是評(píng)價(jià)斜溫層儲(chǔ)熱單罐分層效率的一個(gè)常用指標(biāo).儲(chǔ)熱罐內(nèi)的溫度分布曲線(xiàn)是一條漸進(jìn)曲線(xiàn)，如圖2所示.因此,在確定斜溫層厚度時(shí)通常把頂部和底部一部分忽略掉.本文選取比最高溫度低2 K作為斜溫層的上界限溫度，比最低溫度高2 K作為斜溫層的下界限溫度，上、下界限溫度所對(duì)應(yīng)的位置差定義為斜溫層厚度δ.斜溫層位置的變化反映了斜溫層運(yùn)動(dòng)的情況，本文選取斜溫層上、下界限溫度所對(duì)應(yīng)位置的中間值定義為斜溫層位置.

1.2 網(wǎng)格無(wú)關(guān)性和步長(zhǎng)獨(dú)立性驗(yàn)證

本文選取儲(chǔ)熱過(guò)程中第11s時(shí)的斜溫層厚度來(lái)進(jìn)行網(wǎng)格無(wú)關(guān)性和步長(zhǎng)獨(dú)立性驗(yàn)證.驗(yàn)證所采用的模擬條件為一個(gè)儲(chǔ)熱過(guò)程，H=0.420 m，D=0.105 m，TL=523 K，TH=593 K，uin=0.03 m/s.

網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證的結(jié)果，如圖3(a)所示.從圖3(a)中可以看出，隨著網(wǎng)格數(shù)的增加，斜溫層厚度逐漸變小.從8萬(wàn)增大到16萬(wàn)時(shí)，斜溫層厚度變化很小，可認(rèn)為16萬(wàn)的網(wǎng)格已達(dá)到網(wǎng)格無(wú)關(guān).因此本文選取16萬(wàn)做為計(jì)算網(wǎng)格數(shù)量.

步長(zhǎng)獨(dú)立性驗(yàn)證的結(jié)果，如圖3(b)所示.從圖3(b)中可以看出，隨著時(shí)間步長(zhǎng)的減小，斜溫層厚度逐漸變小.當(dāng)從0.001 s減小到0.000 1 s時(shí)，斜溫層厚度的變化很小，因此本文選取0.001 s做為計(jì)算時(shí)間步長(zhǎng).

圖3 網(wǎng)格無(wú)關(guān)性和步長(zhǎng)獨(dú)立性驗(yàn)證

1.3 數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比驗(yàn)證

儲(chǔ)熱過(guò)程中儲(chǔ)熱罐的中心軸線(xiàn)處的溫度分布的模擬和實(shí)驗(yàn)[9]對(duì)比結(jié)果，如圖4所示.從圖4可以看出，實(shí)驗(yàn)結(jié)果曲線(xiàn)有一定的分散性，而數(shù)值模擬結(jié)果則呈現(xiàn)出明顯的規(guī)律性，實(shí)驗(yàn)值的最高溫度值略低于實(shí)驗(yàn)值.在不同時(shí)刻，數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果曲線(xiàn)具有相同的溫度點(diǎn)和位置點(diǎn).雖然在高度方向上，實(shí)驗(yàn)測(cè)得的溫度變化范圍大于模擬結(jié)果，但是兩者溫度變化趨勢(shì)基本一致，說(shuō)明本文所建立的單罐儲(chǔ)熱數(shù)值模型的正確性以及數(shù)值模擬方法的可靠性.

圖4 本文模擬結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比圖5 儲(chǔ)熱和放熱過(guò)程中斜溫層厚度變化的對(duì)比

2 結(jié)果及分析

2.1 儲(chǔ)、放熱過(guò)程的對(duì)比

儲(chǔ)熱和放熱過(guò)程中斜溫層厚度隨時(shí)間變化的對(duì)比情況，如圖5所示.在儲(chǔ)熱過(guò)程和放熱過(guò)程中，模擬條件為H=0.420 m，D=0.105 m，TL=523 K，TH=593 K，uin=0.03 m/s.從圖5可以看出，在相同的進(jìn)口速度下，儲(chǔ)熱過(guò)程和放熱過(guò)程中斜溫層厚度的變化趨勢(shì)基本是一致的，放熱過(guò)程可以看作是儲(chǔ)熱過(guò)程的逆過(guò)程.因此，在本文下面的分析中只針對(duì)儲(chǔ)熱過(guò)程進(jìn)行分析，分析結(jié)果對(duì)于放熱過(guò)程同樣適用.

2.2 斜溫層遷移特性影響因素分析

斜溫層遷移特性是指儲(chǔ)熱罐內(nèi)斜溫層的運(yùn)動(dòng)特點(diǎn)，主要包括斜溫層厚度的變化和斜溫層運(yùn)動(dòng)速度的變化，其受進(jìn)口速度、儲(chǔ)熱罐高徑比、冷熱儲(chǔ)熱流體溫差等因素的影響.

2.2.1 不同進(jìn)口速度的影響

為了分析不同進(jìn)口速度對(duì)斜溫層遷移特性的影響，本文選取了七種不同的進(jìn)口速度進(jìn)行了儲(chǔ)熱過(guò)程的模擬，其他條件為H=0.420 m，D=0.105 m，TL=523 K，TH=593 K，uin=0.03 m/s.

不同進(jìn)口速度下斜溫層厚度隨時(shí)間的變化.隨著儲(chǔ)熱過(guò)程的進(jìn)行，如圖6所示.斜溫層逐漸增厚并在達(dá)到最大值后開(kāi)始變薄，這是因?yàn)樾睖貙拥竭_(dá)了儲(chǔ)熱罐底部并逐漸離開(kāi)儲(chǔ)熱罐.進(jìn)口速度越大，儲(chǔ)熱過(guò)程需要的時(shí)間越短，但在同一時(shí)刻下斜溫層厚度越厚，這是因?yàn)檩^大的進(jìn)口速度帶來(lái)了更為嚴(yán)重的冷熱流體摻混，形成了更厚的斜溫層.不同進(jìn)口速度下斜溫層位置隨時(shí)間的變化，如圖7所示.從圖7可以看出，進(jìn)口速度越大，斜溫層在罐內(nèi)的運(yùn)動(dòng)速度越快，且斜溫層位置與時(shí)間呈線(xiàn)性關(guān)系.分析發(fā)現(xiàn)，由于儲(chǔ)熱工質(zhì)為不可壓縮流體，斜溫層的運(yùn)動(dòng)速度基本等于高溫流體進(jìn)口速度.

圖6 不同進(jìn)口速度下斜溫層厚度的變化圖7 不同進(jìn)口速度下斜溫層位置的變化

2.2.2 不同高徑比的影響

為了分析不同高徑比對(duì)斜溫層遷移特性的影響，本文在固定儲(chǔ)熱罐直徑的情況下，選取了三種不同的儲(chǔ)熱罐高度(高徑比分別為4∶1、3∶1、2∶1)進(jìn)行了儲(chǔ)熱過(guò)程的模擬，其他條件為D=0.105 m，TL=523 K，TH=593 K，uin=0.01 m/s.

不同高徑比下斜溫層厚度隨時(shí)間的變化，如圖8所示.在相同直徑下，儲(chǔ)熱罐越矮，儲(chǔ)熱需要的時(shí)間最短，但在同一時(shí)刻下，斜溫層厚度相同.不同高徑比下斜溫層位置隨時(shí)間的變化，如圖9所示.可以看出在不同高徑比下，斜溫層位置隨時(shí)間的變化成線(xiàn)性關(guān)系，且斜溫層的運(yùn)動(dòng)速度基本等于高溫流體進(jìn)口速度.綜上，只要儲(chǔ)熱罐的直徑相同，儲(chǔ)熱罐的高度變化并不會(huì)影響斜溫層的遷移特性.但隨著高度增大，儲(chǔ)滿(mǎn)時(shí)斜溫層厚度越厚，由于斜溫層厚度的增厚趨勢(shì)趨于平緩，儲(chǔ)熱罐的儲(chǔ)熱效率有所提高.

圖8 不同高徑比下斜溫層厚度變化圖9 不同高徑比下斜溫層位置變化

2.2.3 不同溫差的影響

為了分析冷熱流體溫差對(duì)斜溫層遷移特性的影響，本文在固定進(jìn)口溫度的條件下，選取了四種不同的低溫儲(chǔ)熱流體溫度(TL分別為523 K、503 K、483 K、463 K)進(jìn)行了儲(chǔ)熱過(guò)程的模擬.其他條件為H=0.420 m，D=0.105 m，TH=593 K，uin=0.03 m/s.

不同溫差下斜溫層厚度隨時(shí)間的變化，如圖10所示.可以看出當(dāng)冷熱流體溫差越大，同一時(shí)刻下斜溫層厚度會(huì)越厚.這是由于冷熱流體溫差的增大導(dǎo)致兩者之間的傳熱和傳質(zhì)效果增強(qiáng)造成的.不同溫差下斜溫層位置隨時(shí)間的變化，如圖11所示.可以看出斜溫層的運(yùn)動(dòng)速度不受冷熱流體溫差的影響，而只取決于高溫流體的進(jìn)口速度.

圖10 不同溫差下斜溫層厚度變化圖11 不同溫差下斜溫層位置變化

2.3 儲(chǔ)熱系統(tǒng)動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性分析

本文通過(guò)階躍響應(yīng)法對(duì)儲(chǔ)熱系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性進(jìn)行辨識(shí).通過(guò)分析發(fā)現(xiàn)，儲(chǔ)熱系統(tǒng)出口速度對(duì)進(jìn)口速度的響應(yīng)特性近似于慣性環(huán)節(jié),如圖12所示.因此,假定儲(chǔ)熱系統(tǒng)動(dòng)態(tài)響應(yīng)傳遞函數(shù)為慣性環(huán)節(jié)，即有

(9)

公式中：T為動(dòng)態(tài)響應(yīng)時(shí)間常數(shù)，s；K為系統(tǒng)增益.

為方便進(jìn)行模型辨識(shí)，對(duì)系統(tǒng)出口速度進(jìn)行歸一化，得到無(wú)量綱速度為

(10)

公式中：uout，min為階躍前出口速度；uout，max為階躍后達(dá)到穩(wěn)定時(shí)的出口速度.

在下面關(guān)于動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性的模擬過(guò)程中，選取的模擬條件為H=0.420 m，D=0.105 m，TH=593 K，TL=523 K.

圖12 不同進(jìn)口速度階躍量下系統(tǒng)動(dòng)態(tài)響應(yīng)曲線(xiàn)

2.3.1 不同速度階躍量下的動(dòng)態(tài)響應(yīng)

為分析不同進(jìn)口速度階躍量下系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性，本文先以進(jìn)口速度為0.03 m/s的條件進(jìn)行儲(chǔ)熱，在第7秒時(shí)，突然改變進(jìn)口速度，分析出口速度的變化情況,如圖12所示.本文選擇了7組不同的進(jìn)口速度階躍量進(jìn)行了模擬.從圖12可以看出，當(dāng)進(jìn)口速度正階躍(突然增大)時(shí)，階躍量越大，儲(chǔ)熱系統(tǒng)的響應(yīng)越快；當(dāng)進(jìn)口速度負(fù)階躍(突然減小)時(shí)，階躍量越大，儲(chǔ)熱系統(tǒng)的響應(yīng)越慢.通過(guò)模型辨識(shí)得到的系統(tǒng)時(shí)間常數(shù)和增益，如圖13所示.從圖13可知，在不同的進(jìn)口速度階躍量下，系統(tǒng)的響應(yīng)速度相差接近一個(gè)數(shù)量級(jí)，但系統(tǒng)的增益幾乎不變.

圖13 在7 s處不同的速度響應(yīng)

2.3.2 不同斜溫層厚度下的動(dòng)態(tài)響應(yīng)

為了分析不同斜溫層厚度對(duì)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性的影響，本文先以進(jìn)口速度為0.03 m/s 的條件進(jìn)行儲(chǔ)熱，然后在不同的時(shí)刻，突然改變進(jìn)口速度為0.04 m/s，分析出口速度的變化情況.五個(gè)不同時(shí)刻發(fā)生進(jìn)口速度階躍時(shí)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)過(guò)程，如圖14所示.需要注意的是，為了對(duì)比分析的方便，此處對(duì)階躍時(shí)間做了對(duì)齊處理.從圖14可以看出，只要儲(chǔ)熱罐內(nèi)形成了斜溫層，系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性與斜溫層厚度幾乎沒(méi)有關(guān)系.

圖14 不同斜溫層厚度下系統(tǒng)動(dòng)態(tài)響應(yīng)曲線(xiàn)圖15 有無(wú)斜溫層時(shí)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)響應(yīng)曲線(xiàn)

2.3.3 有無(wú)斜溫層時(shí)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)

為了進(jìn)一步分析斜溫層的存在對(duì)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性的影響，本文設(shè)計(jì)了一個(gè)不存在斜溫層的對(duì)比算例.該算例中進(jìn)入儲(chǔ)熱罐的流體溫度和儲(chǔ)熱罐內(nèi)的冷流體溫度相同，都為523 K，此時(shí)由于不存在溫度差，罐內(nèi)不會(huì)產(chǎn)生斜溫層，而正常的儲(chǔ)熱罐仍設(shè)置進(jìn)口溫度為593 K.兩個(gè)系統(tǒng)都以0.03 m/s 的進(jìn)口速度運(yùn)行到7 s時(shí)，突然改變進(jìn)口速度，觀察出口速度的變化情況.進(jìn)口速度階躍到0.04 m/s時(shí)，有無(wú)斜溫層兩個(gè)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)的對(duì)比，如圖15所示.不同的進(jìn)口速度階躍量下，有無(wú)斜溫層兩個(gè)系統(tǒng)的時(shí)間常數(shù)和增益(圖上橫坐標(biāo)為不同的階躍后速度)的對(duì)比，如圖16所示.從圖上可以看出，在任何階躍量下，當(dāng)儲(chǔ)熱罐內(nèi)存在斜溫層時(shí)，系統(tǒng)的響應(yīng)速度要比無(wú)斜溫層時(shí)快.但不管是否存在斜溫層，單罐儲(chǔ)熱系統(tǒng)的增益相差不大，都接近于1.

圖16 有無(wú)斜溫層時(shí)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性對(duì)比

3 結(jié) 論

本文利用Fluent軟件對(duì)三元熔鹽在斜溫層儲(chǔ)熱單罐內(nèi)的流動(dòng)規(guī)律和動(dòng)態(tài)特性進(jìn)行了數(shù)值模擬，分析了儲(chǔ)熱罐關(guān)鍵參數(shù)對(duì)斜溫層厚度、斜溫層位置以及系統(tǒng)動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性的影響規(guī)律.得出了以下結(jié)論：

(1)儲(chǔ)熱過(guò)程和放熱過(guò)程的斜溫層運(yùn)動(dòng)特征基本一致.

(2)斜溫層的運(yùn)動(dòng)速度基本等于進(jìn)口流速.

(3)進(jìn)口速度越小，同一時(shí)刻斜溫層越薄，但儲(chǔ)熱時(shí)間越長(zhǎng)；儲(chǔ)熱流體溫差越大，斜溫層越厚；斜溫層遷移特性與儲(chǔ)熱罐的高度無(wú)關(guān).

(4)進(jìn)口速度正階躍量越大，儲(chǔ)熱系統(tǒng)的響應(yīng)越快；進(jìn)口速度負(fù)階躍量越大，儲(chǔ)熱系統(tǒng)的響應(yīng)越慢.

(5)斜溫層的厚度與罐內(nèi)儲(chǔ)熱溫差、入口速度等因素有關(guān)，與罐的高徑比無(wú)關(guān).

(6)在任何階躍量下，當(dāng)儲(chǔ)熱罐內(nèi)存在斜溫層時(shí)，系統(tǒng)的響應(yīng)速度要比無(wú)斜溫層時(shí)快，而不同的斜溫層厚度對(duì)動(dòng)態(tài)響應(yīng)的影響不大.