朱建華，彭 輝

(駐馬店市公路工程開發(fā)有限公司，河南 駐馬店 463000)

0 引 言

近年來由于建筑業(yè)的興起，優(yōu)質(zhì)石料的來源日益緊缺，如果使用礫石作為原材料，可以就地取材，減少石料運(yùn)輸成本。但礫石光滑且無棱角，與水泥漿粘結(jié)性較差，導(dǎo)致礫石基層穩(wěn)定性較差。破碎礫石是根據(jù)級配規(guī)格破碎加工而成，表面粗糙、破裂面不規(guī)則，可有效提升與水泥漿的粘結(jié)性。

洪亮等研究了不同級配及水泥劑量下水泥穩(wěn)定礫石振動法與重型擊實(shí)法之間的關(guān)系，發(fā)現(xiàn)重型擊實(shí)法(HCM)對礫石級配破壞大于振動法，在相同水泥劑量下，振動擊實(shí)方法(VCM)成型的試件7 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度更高[1]；黃偉等研究了水泥穩(wěn)定大粒徑礫石在半剛性基層中的運(yùn)用，指出用大粒徑礫石作為較低等級瀝青路面的基層可以降低其裂縫的產(chǎn)生[2]；馮順劍研究了水泥劑量對水泥穩(wěn)定礫石抗裂性的影響，發(fā)現(xiàn)增加水泥劑量可以能夠提高水泥穩(wěn)定礫石的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度，劈裂強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度，但易引起開裂[3]；周新鋒研究了水泥穩(wěn)定碎石混合料集料級配設(shè)計(jì)方法，發(fā)現(xiàn)骨架密實(shí)型級配水泥穩(wěn)定碎石路用性能優(yōu)于懸浮密實(shí)結(jié)構(gòu)[4]；蔣應(yīng)軍研究了成型方式及級配類型對水泥穩(wěn)定碎石的強(qiáng)度特性影響，結(jié)果表明VCM成型試件強(qiáng)度與現(xiàn)場芯樣更吻合，骨架密實(shí)型水泥穩(wěn)定碎石具有較好的力學(xué)性能和抗裂性[5-6]；李明杰通過室內(nèi)試驗(yàn)研究了水泥穩(wěn)定碎石的強(qiáng)度因素及規(guī)律，結(jié)果發(fā)現(xiàn)VCM試驗(yàn)結(jié)果更具有代表性，水泥劑量對初期強(qiáng)度影響不明顯，成型方法對強(qiáng)度影響較大[7]；李德文研究了水泥穩(wěn)定碎石強(qiáng)度控制指標(biāo)及標(biāo)準(zhǔn)，提出以劈裂強(qiáng)度作為水泥穩(wěn)定碎石強(qiáng)度控制指標(biāo)，對提高水泥穩(wěn)定碎石基層的耐久性具有重要的現(xiàn)實(shí)意義[8]。

上述研究成果無疑對本項(xiàng)目研究具有重要的借鑒意義，但是目前針對水泥穩(wěn)定破碎礫石的研究較少，且多數(shù)用重型擊實(shí)法和靜壓法成型試件，與現(xiàn)場相關(guān)性較差，不能準(zhǔn)確反映材料實(shí)際性能。基于此，研究以S330駐馬店市驛城區(qū)至焦桐高速段改建項(xiàng)目為依托工程，比較了不同成型方法下試件力學(xué)強(qiáng)度與現(xiàn)場芯樣的相關(guān)性，評價(jià)了VCM可靠性；研究了級配、水泥劑量、齡期及壓實(shí)度對水泥穩(wěn)定破碎礫石力學(xué)強(qiáng)度的影響規(guī)律，可為基層設(shè)計(jì)和施工提供參考。

1 原材料及礦料級配

1.1 原材料

水泥使用河南省駐馬店市確山同力產(chǎn)P.O42.5水泥，技術(shù)指標(biāo)略。

集料使用河南省泌陽縣生產(chǎn)的破碎礫石，包括19～37.5 mm、9.5～19 mm、4.75～9.5 mm、石屑4種粒徑級，技術(shù)指標(biāo)略。

1.2 礦料級配

礦料級配采用骨架密實(shí)型和懸浮密實(shí)型水泥穩(wěn)定碎石集料級配范圍中值，具體參數(shù)見表1。

表1 礦料級配

2 垂直振動試驗(yàn)方法及評價(jià)

2.1 垂直振動試驗(yàn)方法

垂直振動壓實(shí)儀(VVTE)參數(shù)配置[9-10]如下：振動頻率為30 Hz±2 Hz，激振力為7.6 kN±0.2 kN，名義振幅為1.4 mm±0.2 mm，工作重量為3.0 kN±0.4 kN，上車系統(tǒng)重量為1.2 kN±0.2 kN，下車系統(tǒng)重量為1.8 kN±0.2 kN。

確定水泥穩(wěn)定破碎礫石最佳含水率與最大干密度振動時(shí)間為100 s。成型水泥穩(wěn)定碎礫石圓柱體試件振動時(shí)間為90 s。

2.2 垂直振動法可靠性評價(jià)

不同成型方法下試件的力學(xué)強(qiáng)度與現(xiàn)場芯樣的相關(guān)性見表2～3，試驗(yàn)用水泥劑量為4.0%。其中，Rc(Gn)、Rc(Xn)、Rc(x)分別為VCM、靜壓法及現(xiàn)場取芯試件的抗壓強(qiáng)度，Ri(Gn)、Ri(Xn)、Ri(x)分別為VCM、靜壓法及現(xiàn)場取芯試件劈裂強(qiáng)度。

表2 VVTM、靜壓法成型試件與現(xiàn)場芯樣抗壓強(qiáng)度

表3 VVTM、靜壓法成型試件與現(xiàn)場芯樣劈裂強(qiáng)度

由表2、3可知，在不同齡期下，VVTM及靜壓法試件力學(xué)強(qiáng)度與試驗(yàn)段芯樣相關(guān)性分別約為92%、45%，這證明了VVTM的可靠性。

3 水泥穩(wěn)定礫石力學(xué)特性

3.1 力學(xué)強(qiáng)度增長方程

假定水泥穩(wěn)定礫石存在強(qiáng)度增長方程[11-12]，則方程應(yīng)滿足下列3個邊界條件：T=0時(shí)，RT=R0；T=∞時(shí)，RT=R∞；且R0

根據(jù)上述邊界條件，并經(jīng)過分析，建立力學(xué)強(qiáng)度增長方程

R=R

(1)

式中：T為養(yǎng)生齡期(d)；R0為養(yǎng)生0 d的強(qiáng)度(MPa)；R∞為極限強(qiáng)度(MPa)；R為養(yǎng)生Td的強(qiáng)度(MPa)；α為回歸系數(shù)。

3.2 力學(xué)強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果及分析

3.2.1 最大干密度與最佳含水率

基于振動壓實(shí)試驗(yàn)法水泥穩(wěn)定破碎礫石的最佳含水量和最大干密度見表4。試驗(yàn)測試水泥穩(wěn)定破碎礫石的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度及劈裂強(qiáng)度，級配類型見表1。

3.2.2 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度

水泥穩(wěn)定破碎礫石抗壓強(qiáng)度的試驗(yàn)結(jié)果如圖1所示。

由圖1可知，在養(yǎng)生初期，水泥穩(wěn)定破碎礫石抗壓強(qiáng)度近線性增加，當(dāng)養(yǎng)生齡期超過14 d，抗壓強(qiáng)度增長速率開始降低，90 d后強(qiáng)度基本無變化，可回歸為一條水平漸進(jìn)線，即近乎達(dá)到極限抗壓強(qiáng)度。

表4 水泥穩(wěn)定破碎礫石最佳含水量和最大干密度

圖1 水泥穩(wěn)定碎礫石抗壓強(qiáng)度增長曲線

通過數(shù)學(xué)回歸方法得到抗壓強(qiáng)度增長方程見式(2)，方程參數(shù)見表5。該方程可準(zhǔn)確地預(yù)估不同齡期的水泥穩(wěn)定破碎礫石無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。

(2)

式中：Rc為養(yǎng)生Td的強(qiáng)度(MPa)；Rc0為養(yǎng)生0 d的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度(MPa)；Rc∞為極限抗壓強(qiáng)度(MPa)；α為回歸系數(shù)，取0.09。

表5 水泥穩(wěn)定破碎礫石無側(cè)限抗壓強(qiáng)度增長方程參數(shù)

3.2.3 劈裂強(qiáng)度

水泥穩(wěn)定破碎礫石劈裂強(qiáng)度的試驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。

圖2 水泥穩(wěn)定碎礫石劈裂強(qiáng)度增長曲線

由圖2可知，在養(yǎng)生初期，水泥穩(wěn)定破碎礫石劈裂強(qiáng)度近線性增加，當(dāng)養(yǎng)生齡期超過14 d，劈裂強(qiáng)度增長速率開始降低，90 d后強(qiáng)度變化較小，可回歸為一條水平漸進(jìn)線，即近乎達(dá)到極限劈裂強(qiáng)度。

水泥穩(wěn)定破碎礫石成型初期(齡期為0 d)水泥尚未完成初凝，基本不具備抵抗間接拉伸破壞的能力，近似認(rèn)為0 d的劈裂強(qiáng)度為零，由此建立水泥穩(wěn)定破碎礫石劈裂強(qiáng)度的增長方程如式(3)，方程參數(shù)見表6。該方程可準(zhǔn)確地預(yù)估不同齡期水泥穩(wěn)定破碎礫石劈裂強(qiáng)度[13]。

(3)

式中：Rs為養(yǎng)生Td后的劈裂強(qiáng)度(MPa)；Rs∞為養(yǎng)生無數(shù)d后的劈裂強(qiáng)度，即極限劈裂強(qiáng)度(MPa)；β為回歸參數(shù)，取0.105。

表6 水泥穩(wěn)定破碎礫石劈裂強(qiáng)度增長方程參數(shù)

3.3 力學(xué)強(qiáng)度影響因素

3.3.1 級配類型

不同級配下水泥穩(wěn)定破碎礫石抗壓及劈裂強(qiáng)度見表7～8。

表7 級配類型對水泥穩(wěn)定破碎礫石抗壓強(qiáng)度的影響

由表7、8可知，GM和XM兩種級配的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度比α、劈裂強(qiáng)度比r分別在1.05～1.22及1.03～1.12內(nèi)，表明采用GM級配可提高力學(xué)強(qiáng)度。

表8 兩種級配成型試件劈裂強(qiáng)度之比

3.3.2 水泥劑量

不同水泥劑量下水泥穩(wěn)定破碎礫石的抗壓及劈裂強(qiáng)度如圖3、4所示。

圖3 水泥劑量對水泥穩(wěn)定碎礫石抗壓強(qiáng)度影響

圖4 水泥劑量對水泥穩(wěn)定碎礫石劈裂強(qiáng)度影響

由圖3、4可知，水泥穩(wěn)定破碎礫石的力學(xué)性能隨著水泥劑量的提高而增大，兩者近似呈線性關(guān)系。水泥劑量超過4%時(shí)，力學(xué)強(qiáng)度增長速率降低。表明水泥劑量超過4%后，增加水泥劑量對于水泥穩(wěn)定破碎礫石力學(xué)強(qiáng)度的提升效果已經(jīng)不明顯了。

3.3.3 養(yǎng)生齡期

不同養(yǎng)生齡期下的水泥穩(wěn)定破碎礫石抗壓及劈裂強(qiáng)度見表9、10。水泥穩(wěn)定破碎礫石的極限抗壓強(qiáng)度、劈裂強(qiáng)度根據(jù)強(qiáng)度增長方程計(jì)算。

表9 不同養(yǎng)生齡期下水泥穩(wěn)定破碎礫石抗壓強(qiáng)度

表10 不同養(yǎng)生齡期下水泥穩(wěn)定破碎礫石劈裂強(qiáng)度

由表9、10可知，當(dāng)養(yǎng)生齡期為7、14、28、60 d時(shí)，水泥穩(wěn)定破碎礫石的抗壓強(qiáng)度為極限抗壓強(qiáng)度的49%、60%、70%、80%左右，劈裂強(qiáng)度為極限劈裂強(qiáng)度的43%、54%、63%、72%左右。說明強(qiáng)度在28 d前形成較快，因此水泥穩(wěn)定破碎礫石基層或底基層施工碾壓成型后，要注意前期的養(yǎng)生條件。

3.3.4 壓實(shí)度

不同壓實(shí)度下水泥穩(wěn)定破碎礫石抗壓及劈裂強(qiáng)度見表11、12。

表11 不同壓實(shí)度下水泥穩(wěn)定破碎礫石抗壓強(qiáng)度

表12 不同壓實(shí)度水泥穩(wěn)定破碎礫石劈裂強(qiáng)度

由表11、12可以看出，隨壓實(shí)度增加，水泥穩(wěn)定破碎礫石抗壓強(qiáng)度及劈裂強(qiáng)度逐漸提高。壓實(shí)度每增加1%，力學(xué)性能可提升10%左右。這表明在現(xiàn)場施工時(shí)，充分碾壓的重要性。

4 結(jié) 語

(1)對比了不同設(shè)計(jì)方法下成型試件的力學(xué)強(qiáng)度與現(xiàn)場芯樣的相關(guān)性。結(jié)果表明，VVTM及靜壓法成型試件的力學(xué)強(qiáng)度與試驗(yàn)段現(xiàn)場芯樣相關(guān)性分別約為92%、45%，證明了水泥穩(wěn)定破碎礫石VVTM的可靠性。

(2)研究了VVTM法成型的水泥穩(wěn)定破碎礫石試件力學(xué)強(qiáng)度增長規(guī)律，提出了抗壓強(qiáng)度與劈裂強(qiáng)度預(yù)估方程。

(3)研究了級配類型對水泥穩(wěn)定破碎礫石力學(xué)性能影響規(guī)律。結(jié)果表明，與懸浮密實(shí)結(jié)構(gòu)相比，骨架密實(shí)型水泥穩(wěn)定破碎礫石抗壓強(qiáng)度、劈裂強(qiáng)度平均可提高15%、10%。

(4)研究了水泥劑量對水泥穩(wěn)定破碎礫石力學(xué)強(qiáng)度影響規(guī)律。結(jié)果表明，當(dāng)水泥劑量超過4%之后，水泥劑量對于水泥穩(wěn)定破碎礫石力學(xué)性能的提升逐漸降低。

(5)研究了養(yǎng)生齡期對水泥穩(wěn)定破碎礫石力學(xué)強(qiáng)度影響規(guī)律。結(jié)果表明，水泥穩(wěn)定破碎礫石的力學(xué)強(qiáng)度主要在前28 d形成。

(6)研究了壓實(shí)度對水泥穩(wěn)定破碎礫石力學(xué)強(qiáng)度的影響規(guī)律，結(jié)果表明：水泥穩(wěn)定破碎礫石力學(xué)強(qiáng)度隨壓實(shí)度的增加而增大，壓實(shí)度每提高1%，力學(xué)強(qiáng)度可增加10%左右。