李承航，張文春

吉林建筑大學 測繪與勘查工程學院，長春 130118

0 引言

隨著建筑技術的迅速發(fā)展，深基坑工程越來越多地被用于城市建設.由于土體成分的不均勻性、各項異性決定了土體力學的復雜性，因此必須借助監(jiān)測手段以及時了解基坑內(nèi)部的實際形變，確保基坑結構的安全穩(wěn)定[1].關于深基坑工程很多學者對此進行了較為深入的研究：代仲海等發(fā)現(xiàn)基坑圍護結構測斜隨深度方向變化而變化，趨勢是先增大后變小[2].陳康等發(fā)現(xiàn)基坑支護的設計可以有效地控制基坑開挖前后的形變，使基坑內(nèi)部的受力更為合理[3].葉帥華等發(fā)現(xiàn)基坑樁頂?shù)某两盗繒S著基坑的施工增大最后趨于穩(wěn)定[4].

本文依托吉林省第二人民醫(yī)院深基坑監(jiān)測工程為背景，由于基坑開挖最大深度為18.6 m，因此將研究區(qū)域劃分為第一層冠梁、第二層腰梁、第三層腰梁.同時為保證基坑的長久安全穩(wěn)定，對基坑的深層土體水平位移進行監(jiān)測，并通過MATLAB軟件對基坑圍護結構的水平、豎向位移量分別進行Sigmoid函數(shù)、多項式函數(shù)、對數(shù)函數(shù)、直線函數(shù)擬合.將預測值與實測值進行殘差分析，找出最優(yōu)擬合函數(shù)以確保未來基坑形變走勢[5].

1 測區(qū)概況

1.1 工程概況及周邊環(huán)境

吉林省第二人民醫(yī)院工程位于長春高新區(qū)南區(qū)，錦湖大路以南、超越大街以西、丙十五街以東、高新儲備中心用地以北.其中1樓位于場地中心，占地面積約為12 721 m2，地下2層，基坑開挖深度-11.16 m～-18.6 m，框架結構.2樓占地面積1 458 m2，地下1層，基坑開挖深度約為-4.66 m.3樓占地面積2 029 m2，地下1層，基坑開挖深度-7.75 m.

1.2 工程地質(zhì)概況

本次勘察的最大深度30.0 m，根據(jù)巖土的物理力學性質(zhì)分為如下5層：第 ① 層雜填土：灰色、褐色為主，主要成分為碎石及粘性土，下部為耕植土，灰黑色，含植物根系等雜物；第 ② 層粉質(zhì)粘土：黃褐色，可塑狀態(tài)，中～高壓縮性，稍有光澤，無搖振反應；第 ③ 層中砂：褐黃、灰白色，局部為粗砂.主要礦物成分為石英、長石.局部夾粉質(zhì)粘土薄層，下部含礫石；第 ④ 層全風化泥巖：磚紅、褐紅色，白堊紀軟巖，上部為殘積土，呈硬塑粘性土狀；第 ⑤ 層強風化泥巖：磚紅、紫紅色，白堊紀軟巖，偶見灰白色砂巖薄層.無空洞、臨空面及軟弱夾層[6].場地各土層物理力學參數(shù)詳細參數(shù)見表1.

表1 土的物理力學參數(shù)Table 1 Physical and mechanical parameters of soil

2 監(jiān)測方案設計與實施

2.1 監(jiān)測內(nèi)容及方法

根據(jù)周邊環(huán)境及基坑自身特點，監(jiān)測項目如下：基坑圍護結構水平位移監(jiān)測；基坑圍護結構豎向位移監(jiān)測；深層土體水平位移監(jiān)測.該項目基坑圍護結構觀測基準點布設3個，其中第1層冠梁水平、豎向監(jiān)測點60個，第2層腰梁水平、豎向監(jiān)測點35個，第3層腰梁水平、豎向監(jiān)測點20個.深層土體水平位移監(jiān)測點10個.

采用高精度的徠卡TS 30全站儀以導線測量法進行水平監(jiān)測，在觀測墩上安置全站儀，后視其它水平位移監(jiān)測控制點，測定監(jiān)測點與監(jiān)測基準點之間的角度、距離，計算各監(jiān)測點坐標，將位移矢量投影至基坑方向，根據(jù)各期與初始值比較，計算出監(jiān)測點向基坑內(nèi)側(cè)的形變量.采用天寶DINI 03電子水準儀以幾何水準測量法進行圍護結構的豎向位移觀測，按二級沉降觀測精度要求對各點進行連續(xù)兩次觀測，觀測數(shù)據(jù)檢驗合格后，用條件平差法求出各沉降觀測點的高程.采用TM-U 6000 FA型測斜儀以及配套PVC測斜管深入所探基坑井內(nèi)進行深層土體水平位移監(jiān)測，將測頭導輪插入測斜管導槽內(nèi)，由管底自下而上沿導槽全長每隔1 m讀一次數(shù)據(jù)，將測頭旋轉(zhuǎn)180°在同一位置再測一次，保證正反兩讀數(shù)的絕對值相同.深基坑監(jiān)測點位分布如圖1所示.

圖1 深基坑監(jiān)測點位分布圖Fig.1 Distribution of monitoring points of deep foundation pit

2.2 監(jiān)測點位布設

基坑圍護結構的水平及豎向位移監(jiān)測點沿基坑周邊水平間距不大于20 m布置.圍護樁頂?shù)谋O(jiān)測點采用鉆具成孔方式進行埋設.基坑圍護結構水平及豎向位移監(jiān)測點布設如圖2所示.

圖2 圍護結構水平及豎向位移監(jiān)測點布設示意圖Fig.2 Layout of horizontal and vertical displacement monitoring points of retaining structure

深層土體水平位移監(jiān)測點布置在基坑四周圍護樁外側(cè)，布置間距20 m～50 m，采用鉆機鉆孔，鉆孔深度至12 m見巖，將測斜管放入鉆孔中，并將沙子注入鉆孔中固定測斜管.深層土體水平位移監(jiān)測點埋設如圖3所示.

圖3 深層土體水平位移監(jiān)測點埋設示意圖Fig.3 Layout of monitoring points for horizontal displacement of deep soil mass

3 監(jiān)測數(shù)據(jù)分析

3.1 基坑圍護結構水平位移

研究區(qū)域劃分為第1層冠梁、第2層腰梁、第3層腰梁.現(xiàn)提取基坑圍護結構第1層冠梁中W 5，W 10，W 15，W 20，W 25，W 30 6個水平位移觀測點，提取基坑圍護結構第2層腰梁的W 49，W 42，W 38，W 62，W 36，W 65六點水平位移，提取基坑圍護結構第3層腰梁中W 74，W 77，W 80，W 81，W 90，W 92六個監(jiān)測點與第1層冠梁、第2層腰梁進行對比.基坑第1層冠梁水平位移分析結果如圖4，第2層腰梁水平位移分析如圖5，第3層腰梁水平位移分析如圖6所示.

圖4 第一層梁冠水平位移量Fig.4 Horizontal displacement of the first floor beam crown

圖5 第二層腰梁水平位移量Fig.5 Horizontal displacement of the second floor waist beam

圖6 第三層腰梁水平位移量Fig.6 Horizontal displacement of the third floor waist beam

由圖4～圖6可以看出，各點變化趨勢為先增大后逐漸趨于穩(wěn)定，9月7日后各監(jiān)測點水平位移形變量大致穩(wěn)定，是由于樓體底板澆筑工程完成后導致主體建筑趨于穩(wěn)定.從圖4中發(fā)現(xiàn)其中W 10水平位移量最大為11.99 mm，這是由于基坑北部為吉林省第二人民醫(yī)院入口處，經(jīng)常會有裝載建筑材料的大型卡車經(jīng)過.該6點截至9月22日平均水平位移量為9.85 mm.從圖5可以發(fā)現(xiàn)W 49為第二層冠梁水平位移最大點，其累計形變量為9.60 mm，該點同樣位于基坑北部入口處.該6點平均位移量為8.54 mm.由圖6可知，累計水平位移最大處為北側(cè)W 74測點4.95 mm，第三層腰梁平均水平位移量為4.34 mm.由此可以確定第一層梁冠水平位移量大于第二層腰梁水平位移量大于第三層腰梁水平位移量，這是由于隨著基坑深度的增大，腰梁的錨桿及土釘會限制基坑朝內(nèi)產(chǎn)生的荷載進而有效限制基坑圍護結構的水平位移.

3.2 基坑圍護結構豎向位移

基坑圍護結構豎向位移取點分析如上.基坑第一層冠梁豎向位移分析結果如圖7，第二層腰梁豎向位移分析如圖8，第三層腰梁豎向位移分析如圖9.

圖7 第一層梁冠豎向位移量Fig.7 Vertical displacement of the first floor beam crown

圖8 第二層腰梁豎向位移量Fig.8 Vertical displacement of the second floor waist beam

由圖7～圖9可以發(fā)現(xiàn)，各點總體沉降速率為先較快下降再緩慢下降最后趨于穩(wěn)定，部分點位沉降量會有小幅度回彈，這是由于土體成分的不均勻性及基坑開挖階段造成的不穩(wěn)定性，在9月7日左右隨著底板澆筑工程的完成，各點沉降量趨于穩(wěn)定[7-8].其中第一層冠梁、第二層腰梁、第三層腰梁累計沉降量均在限差范圍內(nèi)，可以確保該深基坑工程的安全穩(wěn)定.

圖9 第三層腰梁豎向位移量Fig.9 Vertical displacement of the third floor waist beam

圖7中最大豎向位移累計點為北側(cè)W 10測點，其累計沉降量截至9月22日為6.68 mm，第一層冠梁平均累計沉降量5.70 mm.圖8中W 49點位的累計沉降量截至9月22日最大為5.46 mm，W 65，W 38監(jiān)測點變化趨勢大致相同，W 65監(jiān)測點的累計沉降量最小為3.24 mm，第二層腰梁累計沉降量為4.41 mm.圖9中最大累計豎向位移觀測點為W 74，其沉降量為4.53 mm，第三層腰梁平均累計沉降量為4.01 mm.可見第一層冠梁的累計豎向位移量大于第二層腰梁累計豎向位移量大于第三層腰梁累計豎向位移量.同時位于北側(cè)通車處觀測點累計沉降量大于其他點位，可見外部重力荷載同樣是影響基坑豎向位移量的重要因素.

3.3 深層土體水平位移

深層土體水平位移通過測斜儀對基坑每隔一米的深度進行精準測量，是對深基坑第一層冠梁、第二層腰梁、第三層腰梁基坑累計水平位移量形變規(guī)律的補充和拓展.

以3號測斜管最后一次測量為例，分析深層土體水平位移量.基坑深層土體水平位移見表2.

表2 深層土體水平位移Table 2 Horizontal displacement of deep soil

由表2可知，在深度1 m處累計形變量最大為3.59 mm，深度為10 m處累計形變量最小為2.25 mm.隨著基坑深度的增加，深層土體水平位移量大致趨勢是逐漸減少.這是由于深度越深的土層粘聚力及內(nèi)摩擦角變大以及錨桿和土釘限制了深層土體的水平位移.

4 監(jiān)測數(shù)據(jù)的函數(shù)擬合及預測

第一層冠梁是深基坑形變最明顯的地方，基坑第一層冠梁圍護結構的累計水平、豎向位移量是衡量深基坑工程是否安全穩(wěn)定最直觀的反映.如果能對冠梁的現(xiàn)有數(shù)據(jù)進行函數(shù)擬合，那么就可以對基坑未來形變量進行準確預測，對于深基坑工程的安全、穩(wěn)定具有重要意義[9].本文通過MATLAB對基坑冠梁的累計水平、豎向位移量進行擬合及預測分析，選取W5測點分別進Sigmoid函數(shù)、多項式函數(shù)、對數(shù)函數(shù)、直線函數(shù)的擬合[10-11].

由圖10～圖11可以看出，Sigmoid函數(shù)模型、對數(shù)函數(shù)模型的預測值接近真實值，其中Sigmoid函數(shù)預測值與真實值殘差最大處僅為0.45 mm，擬合效果最好，可以預測未來基坑冠梁水平位移量.

圖10 冠梁累計水平位移量函數(shù)擬合Fig.10 Function fitting of cumulative horizontal displacement of crown beam

圖11 Sigmoid函數(shù)、對數(shù)函數(shù)模型預測值與真實值殘差Fig.11 Residual error between predicted value and true value of Sigmoid function and logarithmic function model

圖12、圖13可以看出對數(shù)函數(shù)模型、Sigmoid函數(shù)模型對基坑冠梁的累計豎直位移量擬合效果最好，特別是對數(shù)函數(shù)模型預測值與真實值殘差絕對值最大處僅為0.32 mm，可以對未來基坑冠梁的累計沉降量進行參考.

圖12 冠梁累計豎向位移量函數(shù)擬合Fig.12 Fitting function of cumulative verticaldisplacement of crown beam

圖13 對數(shù)函數(shù)、Sigmoid函數(shù)模型預測值與真實值殘差Fig.13 Residual error between predicted value and true value of logarithmic function and Sigmoid function model

5 結論

本文以吉林省第二人民醫(yī)院基坑監(jiān)測工程為背景，分別進行基坑第一層冠梁、第二層腰梁、第三層腰梁的水平、豎向位移監(jiān)測；深層土體水平位移監(jiān)測，通過MATLAB軟件對基坑圍護結構的水平、豎向位移進行擬合預測，總結出深基坑工程的位移規(guī)律：

(1) 基坑圍護結構的累計水平位移量符合Sigmoid函數(shù)模型，可以準確擬合出未來基坑水平位移量的變化趨勢.

(2) 對數(shù)函數(shù)模型對基坑圍護結構的豎向沉降量的擬合效果最好，真實值與預測值殘差絕對值很小，可以作為預測未來沉降量的參考.

(3) 第一層冠梁的累計位移量大于第二層腰梁的累計位移量大于第三層腰梁的累計位移量.

(4) 隨著基坑深度的增加，深層土體水平位移量逐漸減少.

(5) 基坑的累計沉降量會隨著主體建筑底板澆筑工程完成后趨于穩(wěn)定.