盛繼權(quán)，金 毅，姜 卓，朱云飛

(1.撫順礦業(yè)集團(tuán)有限責(zé)任公司老虎臺(tái)礦，遼寧 撫順 113003；2.撫順市第十中學(xué)，遼寧 撫順 113004；3.中國(guó)礦業(yè)大學(xué)安全工程學(xué)院，江蘇 徐州 221116)

瓦斯事故是煤礦事故的主體，大氣壓快速持續(xù)降低長(zhǎng)期困擾著世界煤礦的安全生產(chǎn)。據(jù)統(tǒng)計(jì)，我國(guó)1950～2016年發(fā)生的特大事故和2000～2016年發(fā)生的重大事故中，瓦斯事故分別占比76.2%和66.9%[1]。文獻(xiàn)顯示，1868～1870年，英國(guó)525起瓦斯燃爆事件中，49%伴隨大氣壓快速持續(xù)降低[2]；1910～1960年，美國(guó)50%以上的瓦斯事故發(fā)生在大氣壓下降時(shí)期[3]。在我國(guó)，撫順老虎臺(tái)礦、陽(yáng)煤集團(tuán)四礦[4]、霍州煤電辛置礦[5]、山東濟(jì)三礦[6]、甘肅窯街礦[7]、大水頭礦[8]和靖遠(yuǎn)煤礦[9]等眾多礦井均面臨這一難題。

國(guó)內(nèi)外眾多學(xué)者研究了大氣壓與礦井瓦斯涌出的關(guān)系。LOLON等[10-11]通過(guò)數(shù)值模擬發(fā)現(xiàn)，氣壓下降將導(dǎo)致長(zhǎng)壁工作面采空區(qū)氣體膨脹并向回風(fēng)隅角涌出，采空區(qū)氣體涌出量受控于氣壓下降速率；WASILEWSKI[12]、樊新亭等[5]、李學(xué)武等[6]、武鴻久[7]、李作泉[8]、許繼宗等[9]實(shí)測(cè)了地表大氣壓與礦井正常通風(fēng)區(qū)域瓦斯?jié)舛鹊年P(guān)系，發(fā)現(xiàn)瓦斯涌出量與大氣壓變化呈負(fù)相關(guān)，認(rèn)為大氣壓變化使采空區(qū)氣體發(fā)生“膨脹-收縮”的“呼吸”態(tài)變化，導(dǎo)致采空區(qū)氣體涌向工作面。彭斌等[13]研究認(rèn)為封閉采空區(qū)“呼吸”現(xiàn)象的產(chǎn)生是地面大氣參數(shù)、井巷風(fēng)流參數(shù)、井巷特征和采空區(qū)內(nèi)氣體狀態(tài)參數(shù)綜合作用的結(jié)果，并設(shè)計(jì)了瓦斯釋放自動(dòng)監(jiān)測(cè)調(diào)控系統(tǒng)。聶百勝等[14]認(rèn)為冬季進(jìn)風(fēng)井筒風(fēng)流紊亂主要是由于回路中空氣柱的平均溫度不等，進(jìn)而導(dǎo)致了自然風(fēng)壓的逐漸積累，這一通風(fēng)系統(tǒng)的異常波動(dòng)對(duì)瓦斯涌出也存在較大影響。劉虎生等[15]同樣認(rèn)為采空區(qū)氣體的“呼吸”現(xiàn)象是上隅角瓦斯異常涌出的原因，并從減小漏風(fēng)、采空區(qū)泄壓、工作面局部正壓通風(fēng)并適當(dāng)降低風(fēng)量、加強(qiáng)氣體監(jiān)控方面入手解決這一問(wèn)題。張江石等[16]實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，綜放工作面上端頭大氣壓力在14∶00～17∶00時(shí)間段呈現(xiàn)較明顯的下降，在該時(shí)間段測(cè)點(diǎn)處瓦斯?jié)舛瘸尸F(xiàn)顯著增高，工作面風(fēng)量不足以將其濃度稀釋到規(guī)定濃度以下。孫學(xué)會(huì)等[17]研究認(rèn)為大氣壓變化引起井下風(fēng)流絕對(duì)靜壓同步變化是采空區(qū)氣體異常涌出的原因，并提出通過(guò)抽排采空區(qū)瓦斯、增大工作面風(fēng)量、調(diào)節(jié)區(qū)域內(nèi)通風(fēng)壓力、研發(fā)智能化自動(dòng)調(diào)壓裝置抵御大氣壓變化的防控技術(shù)路線。

綜上所述，采空區(qū)是工作面瓦斯的主要來(lái)源，現(xiàn)有研究主要實(shí)驗(yàn)測(cè)試正常通風(fēng)區(qū)域，并未深入探究大氣壓下降時(shí)期采空區(qū)空氣靜壓及瓦斯?jié)舛茸兓卣鳌Ｒ虼?，為闡明大氣壓變化影響采空區(qū)瓦斯涌出的作用機(jī)理，實(shí)驗(yàn)研究了地表、工作面、采空區(qū)中氣體靜壓的相對(duì)變化關(guān)系，探究了大氣壓波動(dòng)時(shí)采空區(qū)瓦斯?jié)舛鹊难莼?guī)律，并結(jié)合撫順老虎臺(tái)礦的防治措施給出建議。研究結(jié)論對(duì)進(jìn)一步理解氣象因素對(duì)礦井瓦斯涌出的影響，改善現(xiàn)有瓦斯異常涌出防控技術(shù)體系，提升礦井安全生產(chǎn)效能并預(yù)防瓦斯事故具有一定的理論價(jià)值和應(yīng)用價(jià)值。

1 理論分析

采空區(qū)氣體與外部氣壓平衡的過(guò)程滿足波義耳定律，即溫度一定的自由條件下，理想氣體壓力和體積的乘積為常數(shù)；礦井溫度較為穩(wěn)定，當(dāng)采空區(qū)外部氣壓降低，其內(nèi)部氣體將膨脹以平衡內(nèi)外氣壓差，表現(xiàn)為向工作面開(kāi)放空間和漏風(fēng)通道的瓦斯涌出，嚴(yán)重將導(dǎo)致瓦斯超限。波義耳定律表達(dá)了氣體的體積與絕對(duì)靜壓成反比變化，其表達(dá)式見(jiàn)式(1)。

(1)

式中：P1為變化前的氣壓，Pa；P2為變化后的氣壓，Pa；V1為變化前的體積，m3；V2為變化后的體積，m3。

根據(jù)波義耳定律，溫度一定的自由氣體變化前后的氣壓P與體積V的乘積為一常數(shù)，當(dāng)采空區(qū)外部氣壓降低時(shí)，采空區(qū)氣體體積將增大，此時(shí)采空區(qū)氣體就會(huì)通過(guò)裂隙或開(kāi)放的工作面通道向采空區(qū)外部涌出。簡(jiǎn)單對(duì)波義耳定律進(jìn)行變換，可得式(2)。

(2)

由式(2)可得，溫度一定的自由氣體的體積與其外部氣壓呈反比關(guān)系，即采空區(qū)外部(工作面)氣壓降低得越快，采空區(qū)內(nèi)氣體體積膨脹得越快，即向外部(工作面、裂隙)涌出的氣體越劇烈、量越大，越容易導(dǎo)致瓦斯超限。但是，當(dāng)采空區(qū)外氣壓降低幅度很小或很慢時(shí)，采空區(qū)氣體緩慢涌出，由于風(fēng)流的稀釋，瓦斯?jié)舛茸兓幻黠@。由于大氣壓與井下工作面靜壓同步變化，因此只有當(dāng)大氣壓快速持續(xù)降低時(shí)，采空區(qū)內(nèi)部和外部在短時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生大幅的氣壓差，才會(huì)導(dǎo)致大量瓦斯涌出，對(duì)礦井安全生產(chǎn)造成影響。

2 實(shí)驗(yàn)方法

2.1 測(cè)點(diǎn)布置

測(cè)點(diǎn)選擇應(yīng)既能準(zhǔn)確測(cè)量地表、工作面和采空區(qū)靜壓及瓦斯?jié)舛茸兓?，又不妨礙安全生產(chǎn)。老虎臺(tái)礦55005工作面曾于2012～2018年發(fā)生3次因大氣壓快速持續(xù)降低導(dǎo)致的瓦斯異常涌出事件，有瓦斯抽放管路且與風(fēng)流潔凈的主要通風(fēng)巷道相連，具備測(cè)試條件。具體測(cè)點(diǎn)位置為井口監(jiān)控調(diào)度室(地表，測(cè)點(diǎn)1)、-630 m東部流水巷中的55005第二瓦斯抽采引巷密閉外的新鮮風(fēng)流(測(cè)點(diǎn)2)。55005第二瓦斯抽采引巷密閉至55005工作面采空區(qū)布置有瓦斯抽采管路，作為連通-630 m東部流水巷新鮮風(fēng)流和采空區(qū)的通道，且管路在密閉外布置有采樣孔，采樣孔常閉，僅在采氣或測(cè)壓時(shí)打開(kāi)，以保證生產(chǎn)和測(cè)試的安全性。緊鄰新鮮風(fēng)流中測(cè)點(diǎn)2的管路采樣孔內(nèi)為測(cè)點(diǎn)3，管路位于采空區(qū)內(nèi)的端口為測(cè)點(diǎn)4，如圖1所示。

圖1 測(cè)點(diǎn)2、測(cè)點(diǎn)3和測(cè)點(diǎn)4的布置圖Fig.1 Layouts for measure points of 2,3 and 4

2.2 測(cè)試原理與儀器

本實(shí)驗(yàn)采用CZC5A通風(fēng)阻力檢測(cè)儀測(cè)定測(cè)點(diǎn)1和測(cè)點(diǎn)2以及空氣靜壓，測(cè)點(diǎn)2位于55005第二瓦斯抽采引巷密閉外的新鮮風(fēng)流和測(cè)點(diǎn)3位于該密閉瓦斯抽采管路內(nèi)，采用精密壓差計(jì)通過(guò)采樣孔測(cè)定測(cè)點(diǎn)2和測(cè)點(diǎn)3之間的靜壓差。由于工作面和采空區(qū)氣壓受采掘活動(dòng)影響劇烈，直接測(cè)量空氣靜壓難以得到穩(wěn)定數(shù)值，-630 m東部流水巷為主要進(jìn)風(fēng)大巷，風(fēng)流和氣壓穩(wěn)定，55005工作面與-630 m東部流水巷均屬井下空間且具備高差80 m，55005工作面空氣靜壓和-630 m東部流水巷空氣靜壓之差可通過(guò)連通器原理計(jì)算，基于測(cè)點(diǎn)2的空氣靜壓換算得到55005工作面的空氣靜壓；同理，由于采空區(qū)通過(guò)瓦斯抽采管路與測(cè)點(diǎn)3相連，基于測(cè)點(diǎn)3的空氣靜壓換算得到測(cè)點(diǎn)4(采空區(qū))的空氣靜壓。

測(cè)試時(shí)間段為當(dāng)?shù)卮髿鈮壕徛仙龝r(shí)期，采空區(qū)無(wú)瓦斯異常涌出現(xiàn)象且抽采瓦斯?jié)舛葮O低。為保障采空區(qū)煤自燃防治需要且降低能耗，無(wú)需開(kāi)啟瓦斯抽采泵抽放采空區(qū)瓦斯，故瓦斯抽采管路外端為封閉狀態(tài)，可保證封閉點(diǎn)至采空區(qū)滿足連通器原理應(yīng)用條件。

2.3 測(cè)試方法

將一臺(tái)CZC5A通風(fēng)阻力測(cè)定儀布置于測(cè)點(diǎn)1；設(shè)置數(shù)據(jù)保存方式為“自動(dòng)保存”，保存時(shí)間間隔為5 min；至-630 m東部流水巷55005第二瓦斯抽采引巷密閉前(測(cè)點(diǎn)2)，第二臺(tái)CZC5A通風(fēng)阻力測(cè)定儀布置于測(cè)點(diǎn)2并作相同設(shè)置；打開(kāi)連接測(cè)點(diǎn)3和測(cè)點(diǎn)4的管路觀測(cè)孔并連接精密壓差計(jì)，每5 min記錄一次精密壓差計(jì)讀數(shù)；每30 min將精密壓差計(jì)從觀測(cè)孔端取下采集瓦斯氣樣；重新連接精密壓差計(jì)記錄讀數(shù)。連續(xù)測(cè)試36～48 h，升井導(dǎo)出并整理數(shù)據(jù)。

3 大氣壓變化對(duì)礦井氣壓的作用特征

3.1 大氣壓與工作面氣壓的同步變化特征

圖2為地表大氣壓與55005工作面空氣靜壓變化，地表大氣壓力在11月5日8∶00至6日16∶20降低270 Pa，工作面空氣靜壓降低271 Pa；地表大氣壓力在11月5日16∶20到6日8∶55內(nèi)升高502 Pa，工作面空氣靜壓升高511 Pa。由此可得，工作面空氣靜壓隨地表大氣壓同步變化。這是由于地表與工作面氣流暢通且空氣新鮮，空氣密度和濕度變化小，大氣壓變化將以聲速傳播至連通性良好的井下空間，故煤礦井下進(jìn)風(fēng)段空氣靜壓均隨大氣壓同步變化。

圖2 地表大氣壓與工作面空氣靜壓變化Fig.2 Changes of surface atmospheric pressure and air static pressure in coalface

3.2 采空區(qū)氣壓相對(duì)工作面的延時(shí)波動(dòng)特性

圖3取地表大氣壓和采空區(qū)測(cè)點(diǎn)空氣靜壓局部進(jìn)行峰值分析，兩者總體趨勢(shì)一致，但采空區(qū)氣體靜壓相較大氣壓晚50 min到達(dá)波谷值，反應(yīng)了采空區(qū)氣體靜壓相較工作面的延時(shí)波動(dòng)特性。這是由于采空區(qū)與工作面半連通，故氣壓變化趨勢(shì)一致；但測(cè)點(diǎn)位于采空區(qū)深部且連通性差，故工作面氣壓無(wú)法及時(shí)作用于連通性差的井下空間，導(dǎo)致該類空間的氣壓變化相較與地表連通性較好的空間具有明顯的滯后性。

圖3 工作面與采空區(qū)氣壓的峰值分析Fig.3 Peak value analysis of air static pressure in coalface and gob

圖4為工作面與采空區(qū)氣壓擬合曲線，瓦斯異常涌出發(fā)生于氣壓快速下降時(shí)期，取測(cè)試曲線下降段擬合分析，1 h內(nèi)工作面氣壓下降77.28 Pa，采空區(qū)測(cè)點(diǎn)氣壓下降65.28 Pa，前者較后者多下降12.00 Pa/h。 若大氣壓快速持續(xù)降低，該壓差將明顯增大并推動(dòng)采空區(qū)高濃度瓦斯涌向工作面，若超出礦井風(fēng)量稀釋瓦斯的能力將發(fā)生瓦斯超限事故。

圖4 工作面與采空區(qū)氣壓的擬合分析Fig.4 Fitting analysis of air static pressure in coalface and gob

3.3 采空區(qū)瓦斯涌出對(duì)工作面和采空區(qū)氣壓差的影響

作為采空區(qū)氣體的重要組成部分，采空區(qū)瓦斯涌出對(duì)工作面和采空區(qū)氣壓差具有一定影響。我國(guó)煤礦廣泛采用抽出式通風(fēng)，采空區(qū)屬半封閉空間，故工作面和采空區(qū)氣壓恒為負(fù)值，采空區(qū)瓦斯始終向工作面涌出，成為工作面瓦斯的重要來(lái)源。采空區(qū)與工作面半連通，近工作面區(qū)域的氣體靜壓隨工作面變化，位于采空區(qū)深部的氣體靜壓由于遠(yuǎn)離工作面且受冒落煤巖的阻隔，與工作面僅有眾多狹小通道相連，故二者風(fēng)流連通性較差，氣壓波動(dòng)相對(duì)工作面具備一定的滯后性。由于采空區(qū)瓦斯主要來(lái)自于煤炭開(kāi)采后暴露的煤壁及遺煤，其瓦斯釋放速率在暴露后很快趨于恒定，瓦斯抽采負(fù)壓(相對(duì)壓力)常達(dá)數(shù)個(gè)千帕，氣壓下降時(shí)期采空區(qū)空氣靜壓降低，其瓦斯釋放量有一定增加，采空區(qū)瓦斯?jié)舛入S之增大。因此，在地表大氣壓快速下降時(shí)期，采空區(qū)空氣靜壓相對(duì)于工作面變化的滯后性導(dǎo)致二者氣壓差增大，且采空區(qū)氣壓減小導(dǎo)致的瓦斯涌出量增加，一定程度上增大了采空區(qū)瓦斯含量，在二者的耦合作用下，采空區(qū)瓦斯大量向工作面涌出，并導(dǎo)致瓦斯超限。

4 大氣壓變化對(duì)采空區(qū)氣體的作用

當(dāng)?shù)乇泶髿鈮合陆?，礦井進(jìn)風(fēng)段氣壓同步變化，但連通性差的采空區(qū)氣壓延時(shí)波動(dòng)進(jìn)而產(chǎn)生氣壓差，導(dǎo)致其內(nèi)部的高濃度瓦斯涌向采掘空間。圖5反應(yīng)了采空區(qū)測(cè)點(diǎn)甲烷濃度與工作面氣壓變化關(guān)系，工作面氣壓越低，采空區(qū)測(cè)點(diǎn)(位于采空區(qū)外圍抽采管路出口)甲烷濃度越高，這是由于高濃度甲烷向工作面等外圍區(qū)域涌出導(dǎo)致的，實(shí)驗(yàn)測(cè)試較好地支持了理論分析的正確性。

圖5 工作面氣壓與采空區(qū)測(cè)點(diǎn)甲烷濃度變化Fig.5 Changes of air static pressure in coalface and methane concentration in gob

取不同氣壓降低速率與采空區(qū)測(cè)點(diǎn)甲烷濃度變化擬合分析，如圖6所示，地表大氣壓與采空區(qū)測(cè)點(diǎn)甲烷濃度變化呈明顯負(fù)相關(guān)。此外，對(duì)工作面氣壓緩慢下降(圖6(a))和快速下降(圖6(b))進(jìn)行擬合分析， 結(jié)果見(jiàn)表1。由表1可知，大氣壓下降與采空區(qū)測(cè)點(diǎn)甲烷濃度上升之間并非線性相關(guān)。當(dāng)大氣壓平穩(wěn)下降，其壓降速率為52 Pa/h，此時(shí)采空區(qū)測(cè)點(diǎn)甲烷濃度升高速率為0.084%/h，增速較緩；當(dāng)大氣壓快速降低，其壓降速率為84 Pa/h，此時(shí)采空區(qū)測(cè)點(diǎn)甲烷濃度升高速率為0.221%/h，增速很快。由上述分析結(jié)果可知，當(dāng)氣壓降低速率增大約1.6倍，采空區(qū)測(cè)點(diǎn)甲烷濃度升高速率增大約2.6倍，即當(dāng)大氣壓快速持續(xù)下降時(shí)，采空區(qū)氣體涌出速率將大幅增長(zhǎng)，大氣壓降低速率越快、持續(xù)時(shí)間越長(zhǎng)，采空區(qū)氣體涌出速率越快、量越大，越易導(dǎo)致瓦斯超限，影響安全生產(chǎn)。該數(shù)據(jù)特征與理論分析中大氣壓變化與采空區(qū)氣體涌出呈反比例關(guān)系變化相一致。

表1 不同氣壓下降速率下的采空區(qū)測(cè)點(diǎn)甲烷濃度變化Table 1 Changes of methane concentration at different reduction rates of air static pressure in coalface

圖6 工作面氣壓下降對(duì)采空區(qū)測(cè)點(diǎn)甲烷濃度的影響Fig.6 Influence of air static pressure reduction in coalface on methane concentration in gob

5 老虎臺(tái)礦“三位一體”防治措施體系

大氣壓變化影響礦井瓦斯涌出，本質(zhì)上是氣象變化對(duì)礦井安全生產(chǎn)的影響。老虎臺(tái)礦通過(guò)氣象臺(tái)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)大氣壓變化，使“被動(dòng)防治”轉(zhuǎn)為“主動(dòng)預(yù)防”，當(dāng)大氣壓有持續(xù)降低趨勢(shì)時(shí)便按需開(kāi)啟瓦斯抽放泵。若井下瓦斯?jié)舛热猿食掷m(xù)上升勢(shì)態(tài)，立即將抽放泵調(diào)至滿負(fù)荷狀態(tài)加大瓦斯抽放力度；此外，及時(shí)調(diào)整工作面通風(fēng)系統(tǒng)，必要時(shí)調(diào)整礦井主要通風(fēng)機(jī)工況，加大工作面和礦井配風(fēng)量以增強(qiáng)對(duì)瓦斯的稀釋和排除作用。老虎臺(tái)礦防治大氣壓降低導(dǎo)致瓦斯異常涌出技術(shù)措施體系如圖7所示，該技術(shù)體系遏制了絕大多數(shù)大氣壓快速持續(xù)降低時(shí)期的瓦斯異常涌出，有效保障了礦井安全生產(chǎn)。

圖7 老虎臺(tái)礦防治措施體系Fig.7 Control system in Laohutai coal mine

5.1 調(diào)整風(fēng)量對(duì)采空區(qū)測(cè)點(diǎn)氣壓的影響

圖8為氣壓連續(xù)下降期間增大工作面風(fēng)量前后工作面和采空區(qū)測(cè)點(diǎn)氣壓變化。測(cè)試期間，氣象臺(tái)預(yù)報(bào)大氣壓將持續(xù)降低，故12∶15調(diào)整工作面預(yù)留風(fēng)門開(kāi)度增大了工作面風(fēng)量，此時(shí)采空區(qū)測(cè)點(diǎn)空氣靜壓陡然增大22 Pa，工作面空氣靜壓持續(xù)降低。增大風(fēng)量可以有效稀釋瓦斯，是降低采掘空間瓦斯?jié)舛鹊挠行Т胧４送?，增大的工作面U型風(fēng)流類似活塞可擠壓采空區(qū)深部氣體，使采空區(qū)測(cè)點(diǎn)空氣靜壓升高，減小采空區(qū)深部與工作面的氣壓差，該特征表明此舉可有效抑制采空區(qū)深部氣體向工作面擴(kuò)散。

圖8 增大工作面風(fēng)量時(shí)測(cè)點(diǎn)氣壓變化Fig.8 Changes of air static pressure in coalface and gob with enlargement of air volume

5.2 瓦斯抽采對(duì)采空區(qū)測(cè)點(diǎn)氣壓的影響

圖9為瓦斯抽放泵開(kāi)啟前后工作面和采空區(qū)測(cè)點(diǎn)氣壓變化。氣象臺(tái)發(fā)出預(yù)警后，老虎臺(tái)礦開(kāi)啟了除實(shí)驗(yàn)管路外的瓦斯抽放電磁閥，此時(shí)采空區(qū)測(cè)點(diǎn)氣壓陡然下降54 Pa，為不影響實(shí)驗(yàn)又關(guān)閉抽采措施一段時(shí)間，關(guān)閉后測(cè)點(diǎn)氣壓回升至原水平。上述特征表明老虎臺(tái)礦瓦斯抽采措施可有效作用于采空區(qū)，對(duì)有效吸程內(nèi)的高濃度瓦斯氣體有顯著的排除作用。此外，減小采空區(qū)氣壓有助于縮小大氣壓降低時(shí)期的采空區(qū)內(nèi)外壓差，一定程度上降低采空區(qū)瓦斯涌出速率。

圖9 瓦斯抽采時(shí)測(cè)點(diǎn)氣壓變化Fig.9 Air static pressure change during gas drainage

6 結(jié) 語(yǔ)

本文系統(tǒng)測(cè)定并揭示了地表、采煤工作面及采空區(qū)中氣壓的時(shí)域變化特征，大氣壓劇烈波動(dòng)快速持續(xù)降低時(shí)期，采空區(qū)氣壓變化相對(duì)地表和工作面的滯后性所導(dǎo)致的氣壓差是推動(dòng)采空區(qū)瓦斯涌出的動(dòng)力來(lái)源；闡明了采空區(qū)深部瓦斯?jié)舛葘?duì)大氣壓波動(dòng)的響應(yīng)機(jī)制，揭示了大氣壓與采空區(qū)瓦斯?jié)舛茸兓实恼嚓P(guān)性，得到大氣壓降低速率是影響采空區(qū)瓦斯涌出的關(guān)鍵因素；介紹了老虎臺(tái)礦大氣壓變化監(jiān)測(cè)預(yù)警機(jī)制、采空區(qū)瓦斯高效抽采技術(shù)及工作面風(fēng)量精細(xì)調(diào)控為一體的綜合防治技術(shù)體系，預(yù)先響應(yīng)氣象變化抽排并稀釋瓦斯，改變礦內(nèi)氣壓分布，增強(qiáng)大氣壓快速持續(xù)降低時(shí)期通風(fēng)系統(tǒng)的穩(wěn)定性和可靠性，可有效抑制采空區(qū)瓦斯的異常涌出，對(duì)有同類問(wèn)題的礦井有一定借鑒意義。