麻建飛 郭艷軍 崔光耀

(1.北方工業(yè)大學(xué)， 北京 100144；2.四川電力設(shè)計(jì)咨詢有限責(zé)任公司， 成都 610041)

高烈度地震作用下，隧道結(jié)構(gòu)軟硬圍巖交接段容易發(fā)生襯砌掉塊、滲水、剪切錯(cuò)位、開(kāi)裂、仰供隆起和洞口邊坡滑塌等震害[1]，嚴(yán)重影響隧道的正常使用和設(shè)計(jì)壽命。因此，對(duì)高烈度地震區(qū)隧道軟硬圍巖交接段的抗震性能進(jìn)行研究是非常必要的。

高烈度地震區(qū)隧道軟硬圍巖交接段常用的抗震措施包括圍巖加強(qiáng)和結(jié)構(gòu)加強(qiáng)。纖維混凝土作為一種水泥基復(fù)合材料，其韌性、抗裂、抗剪等力學(xué)性能相比素混凝土都有明顯提高，將纖維混凝土應(yīng)用到隧道工程中，可提高襯砌結(jié)構(gòu)的承載性能和抗震性能，且簡(jiǎn)單易行。因此，本文采用纖維混凝混凝土襯砌來(lái)實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)加強(qiáng)的目的，進(jìn)而提高隧道軟硬圍巖交接段的抗震性能[2]。

目前，學(xué)術(shù)界對(duì)隧道中纖維混凝土的研究主要集中在纖維混凝土結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能、承載性能、抗爆、抗?jié)B及抗震性能[3-6]，復(fù)雜地質(zhì)條件下隧道纖維混凝土的使用[7-8]，隧道中纖維混凝土的施工方法和纖維混凝土在地鐵盾構(gòu)管片上的應(yīng)用技術(shù)等方面[9]。對(duì)于軟硬圍巖交接段隧道的研究主要集中于震害機(jī)理、地震響應(yīng)及破壞機(jī)制、圍巖注漿和減震層減震效果等方面[10-11]。但對(duì)于高烈度地震區(qū)隧道纖維混凝土抗震性能的研究較少，對(duì)強(qiáng)震作用下軟硬圍巖交接段隧道纖維混凝土抗震性能的研究更是鮮有報(bào)道。因此，本文以某鐵路隧道軟硬圍巖交接段為研究背景，通過(guò)有限差分軟件FLAC3D建立數(shù)學(xué)模型，分析高烈度地震作用下隧道軟硬圍巖交接段襯砌材料采用鋼纖維混凝土和鋼-玄武巖混雜纖維混凝土?xí)r結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)規(guī)律，并得到纖維混凝土襯砌在高烈度地震區(qū)隧道軟硬圍巖交接段的抗震性能。研究成果可為高烈度地震區(qū)隧道抗震設(shè)防提供參考。

1 工程概況

1.1 地質(zhì)條件

1.2 襯砌結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

隧道為三心圓馬蹄形斷面，跨度11.00 m，高度8.55 m，復(fù)合式襯砌，二次襯砌厚0.45 m，采用C25模筑混凝土，初期支護(hù)厚0.25 m，采用C20噴射混凝土。

2 研究情況

2.1 數(shù)值模型的建立

本文以某鐵路隧道軟硬圍巖交接段為研究對(duì)象，采用有限差分軟件FLAC3D建立彈塑性模型，屈服準(zhǔn)則采用Mohr-Coulomb屈服準(zhǔn)則。隧道埋深50 m，縱向開(kāi)挖深度100 m，隧道左右兩側(cè)山體寬度各取4～5倍洞寬(約為50 m)。模型的軟硬圍巖交接面與水平面成65°夾角，上盤為軟弱圍巖(Ⅴ級(jí))，下盤為堅(jiān)硬圍巖(Ⅲ級(jí))。模型底部設(shè)置10 m厚的基巖，用來(lái)模擬的地震波傳輸過(guò)程中地下的剛性地基。

2.2 計(jì)算工況分組

計(jì)算模型中，纖維混凝土材料選用同纖維體積摻量CF25鋼纖維混凝土和CF25鋼-玄武巖混雜纖維混凝土，工況2中鋼纖維摻量為42 kg/m3，工況3中鋼纖維和鋼-玄武巖混雜纖維摻量分別為30 kg/m3和3.3 kg/m3，對(duì)照組采用素混凝土，計(jì)算工況如表1所示。

表1 計(jì)算工況表

2.3 物理參數(shù)

模型中用到的圍巖物理參數(shù)由地勘資料得到，纖維混凝土物理參數(shù)由實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)得到，如表2所示。

表2 模型物理參數(shù)表

2.4 動(dòng)力參數(shù)

由于計(jì)算模型單元數(shù)量較多，因此在動(dòng)力計(jì)算中，系統(tǒng)阻尼選用FLAC3D內(nèi)置的局部阻尼，這樣可大幅縮短動(dòng)力計(jì)算的時(shí)長(zhǎng)，阻尼系數(shù)取 0.157 1。計(jì)算采用汶川地震時(shí)臥龍站測(cè)得的15 s加速度波，用SeismoSignal軟件對(duì)其進(jìn)行濾波處理。為消除FLAC3D在計(jì)算完成后的殘余速度和位移，再將地震波進(jìn)行基線矯正，計(jì)算時(shí)，3個(gè)方向的地震波通過(guò)剛性地基(基巖)同時(shí)向上傳播。地震波加速度時(shí)程曲線如圖1所示(以X方向?yàn)槔?，頻譜曲線如圖2所示。

圖1 地震波加速度時(shí)程曲線圖

圖2 地震波頻譜曲線圖

2.5 監(jiān)測(cè)面及測(cè)點(diǎn)布置

計(jì)算模型共設(shè)置7個(gè)監(jiān)測(cè)面，在隧道縱向中心處設(shè)置監(jiān)測(cè)斷面S4，與軟硬圍巖交接面夾角為25°。軟巖側(cè)設(shè)置監(jiān)測(cè)面S1、S2和S3，硬巖側(cè)設(shè)置監(jiān)測(cè)面S5、S6和S7。相鄰監(jiān)測(cè)面間距離為10 m，監(jiān)測(cè)面布置圖如圖3所示。每個(gè)監(jiān)測(cè)面上設(shè)置8個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，其分布如圖4所示。

圖3 監(jiān)測(cè)斷面布置圖(m)

圖4 測(cè)點(diǎn)布置圖

3 纖維混凝土抗震效果分析

3.1 結(jié)構(gòu)位移分析

3種工況下，提取監(jiān)測(cè)面S3、S4、S5處的結(jié)構(gòu)最大位移，如表3所示。

表3 結(jié)構(gòu)最大位移表(mm)

由表3可知，強(qiáng)震作用后，隧道軟硬圍巖交接段軟巖側(cè)監(jiān)測(cè)面S3二襯結(jié)構(gòu)發(fā)生較大拱頂沉降，3種工況下沉降最大值分別為11.205 mm、11.161 mm和11.155 mm；強(qiáng)震作用后，軟巖側(cè)隧道邊墻處發(fā)生較大橫向位移，3種工況下位移最大值分別為 4.472 mm、4.334 mm和 4.455 mm。在3種工況下，隧道軟硬圍巖交接段襯砌結(jié)構(gòu)的豎向位移和橫向位移均沿隧道縱向由軟巖段至硬巖段逐漸減小。

按式(1)計(jì)算隧道軟硬圍巖交接段纖維混凝土襯砌在位移方面的抗震效果，結(jié)果如表4所示。

(1)

式中：ρd——由位移計(jì)算得到的纖維混凝土的抗震效果；

Df——纖維混凝土襯砌橫(豎)向位移；

Dp——素混凝土襯砌橫(豎)向位移。

表4 二襯結(jié)構(gòu)橫、豎向位移抗震效果表

由表4可以看出，隧道軟硬圍巖交接段在經(jīng)歷強(qiáng)震作用后，相比于工況1(素混凝土襯砌)，工況2和工況3使用纖維混凝土對(duì)拱頂沉降和二襯結(jié)構(gòu)的水平位移均有抑制作用。

由隧道襯砌的橫向位移和豎向位移，計(jì)算得到鋼纖維混凝土襯砌(工況2)在隧道軟硬圍巖交接段的抗震效果分別為2.50%～5.00%和0.32%～0.55%，鋼-玄武巖混雜纖維混凝土襯砌(工況3)在隧道軟硬圍巖交接段的抗震效果分別為0.32%～0.55%和0.14%～0.94%。在結(jié)構(gòu)位移方面，隧道軟硬圍巖交接段結(jié)構(gòu)采用鋼纖維混凝土襯砌的抗震效果優(yōu)于采用鋼-玄武巖混雜纖維混凝土襯砌的抗震效果。

3.2 水平邊墻分析

強(qiáng)震作用后，提取3種工況隧道軟硬圍巖交接段二襯結(jié)構(gòu)S1～S7監(jiān)測(cè)面的水平(邊墻)收斂值，并按式(2)計(jì)算由襯砌水平收斂值得到的隧道軟硬圍巖交接段纖維混凝土襯砌的抗震效果，結(jié)果如表5所示。

(2)

式中：ρc——由襯砌水平收斂計(jì)算得到的纖維混凝土的抗震效果；

cf——纖維混凝土襯砌各監(jiān)測(cè)面的水平收斂值；

cp——素混凝土襯砌各監(jiān)測(cè)面的水平收斂值。

表5 水平(邊墻)收斂值表

由表5可知，強(qiáng)震作用下，工況2和工況3中，隧道軟硬圍巖交接段采用纖維混凝土襯砌時(shí)，各斷面的邊墻收斂值相較于工況1(素混凝襯砌)均有所減小。

由邊墻收斂計(jì)算得到鋼纖維混凝土襯砌(工況2)在隧道軟硬圍巖交接段的抗震效果為1.74%～6.57%，鋼-玄武巖混雜纖維混凝土襯砌(工況3)在隧道軟硬圍巖交接段的抗震效果為0.44%～70.04%。鋼-玄武巖混雜纖維混凝土襯砌在隧道軟硬圍巖交接段硬巖側(cè)的抗震效果優(yōu)于其在軟巖側(cè)的抗震效果。

3.3 結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析

由模型中隧道二襯結(jié)構(gòu)的內(nèi)力數(shù)據(jù)，采用式(3)、式(4)計(jì)算結(jié)構(gòu)在工況1～3下監(jiān)測(cè)面S1～S7上各測(cè)點(diǎn)不同時(shí)步的安全系數(shù)[12]，取監(jiān)測(cè)面上8個(gè)測(cè)點(diǎn)不同時(shí)步的安全系數(shù)的最小值來(lái)反映結(jié)構(gòu)在該監(jiān)測(cè)面處的安全程度，計(jì)算結(jié)果如圖5所示。

KN≤φαRabh

(3)

(4)

式中：b——二次襯砌的截面寬度，取1 m；

h——二次襯砌的截面厚度；

Ra——混凝土抗壓極限強(qiáng)度；

Rl——混凝土抗拉極限強(qiáng)度；

K——安全系數(shù)；

φ——襯砌縱向彎曲系數(shù)；

α——軸向力偏心影響系數(shù)。

圖5 最小安全系數(shù)圖

由圖5可知，強(qiáng)震作用下隧道軟硬圍巖交接段各監(jiān)測(cè)面的最小安全系數(shù)沿隧道縱向由軟巖段至硬巖段逐漸增大，越靠近堅(jiān)硬圍巖，結(jié)構(gòu)越安全。

采用式(5)計(jì)算由結(jié)構(gòu)最小安全系數(shù)得到的隧道軟硬圍巖交接段各監(jiān)測(cè)面纖維混凝土襯砌的抗震效果，結(jié)果如表6所示。

(5)

式中：ρi——由結(jié)構(gòu)最小安全系數(shù)計(jì)算得到的纖維混凝土的抗震效果；

If——纖維混凝土襯砌最小安全系數(shù)；

Ip——素混凝土襯砌最小安全系數(shù)。

表6 最小安全系數(shù)抗震效果表

由表6可知，在強(qiáng)震作用下，襯砌材料采用纖維混凝土可使隧道軟硬圍巖交接段的最小安全系數(shù)有不同程度的提高，使隧道結(jié)構(gòu)在強(qiáng)震作用下相對(duì)安全。工況2中鋼纖維混凝土襯砌在隧道軟硬圍巖交接段中的抗震效果為5.84%～41.30%，工況3中鋼-玄武巖混雜纖維混凝土襯砌在隧道軟硬圍巖交接段中的抗震效果為12.68%～45.81%。在監(jiān)測(cè)面S1～S7上，鋼-玄武巖混雜纖維混凝土襯砌在隧道結(jié)構(gòu)軟硬圍巖交接段的抗震效果均優(yōu)于鋼纖維混凝土襯砌在隧道結(jié)構(gòu)軟硬圍巖交接段的抗震效果。

4 結(jié)論

本文依托某鐵路隧道，利用有限差分軟件對(duì)隧道軟硬圍巖交接段纖維混凝土襯砌的地震響應(yīng)規(guī)律進(jìn)行了研究，主要結(jié)論如下：

(1)軟硬圍巖交接段隧道襯砌采用鋼纖維混凝土后，橫向位移、豎向位移的抗震效果分別為2.50%～5.00%和0.32%～0.55%，邊墻收斂抗震效果為1.74%～6.57%，最小安全系數(shù)抗震效果為5.84%～41.30%。

(2)軟硬圍巖交接段隧道襯砌采用鋼-玄武巖混雜纖維混凝土后，橫、豎向位移的抗震效果分別為0.32%～0.55%和0.14%～0.94%，邊墻收斂抗震效果為0.44%～70.04%，安全系數(shù)抗震效果為12.68%～45.81%。

(3)綜合位移、內(nèi)力等指標(biāo)的抗震效果，同纖維體積摻量條件下，軟硬圍巖交接段隧道襯砌采用鋼-玄武巖混雜纖維混凝土的抗震效果優(yōu)于鋼纖維混凝土襯砌，推薦該鐵路隧道軟硬圍巖交接段采用鋼-玄武巖混雜纖維混凝土進(jìn)行抗震設(shè)防設(shè)計(jì)。