趙金蘭， 李京川， 王 康， 瞿婷婷， 仝 柯

（1. 中國(guó)石油集團(tuán)石油管工程技術(shù)研究院， 西安710077；2. 西安杰恩特機(jī)電科技有限公司， 西安710077）

1 情況概述

某井設(shè)計(jì)井深8 291.65 m， 垂深7 681 m，井型為水平井。 鉆進(jìn)至井深6 812 m 時(shí)， 發(fā)現(xiàn)泵壓逐漸下降， 此時(shí)鉆進(jìn)參數(shù)為： 懸重234 t， 排量26 L/s， 泵壓20 MPa， 鉆壓6 t， 轉(zhuǎn)速50 r/min。1 h 內(nèi)泵壓由20 MPa 逐漸下降至17 MPa， 期間檢查地面循環(huán)管線無(wú)刺漏后決定起鉆檢查鉆具，次日起鉆至井深2 047 m， 檢查發(fā)現(xiàn)Φ127 mm×9.19 mm G105 鉆桿刺漏， 刺漏位置距內(nèi)螺紋接頭端約700 mm， 刺痕尺寸約為50 mm×10 mm。

G105 鉆桿失效位置及形貌如圖1 所示， 由圖1 可見(jiàn)， 鉆桿外表面呈黃褐色， 刺孔位于管體正常壁厚處， 距墩粗區(qū)約350 mm， 刺穿孔洞呈不規(guī)則的偏長(zhǎng)型， 長(zhǎng)度方向沿鉆桿的環(huán)向， 與管體軸線垂直， 刺穿孔洞處粗糙不光滑。 鉆桿外表面腐蝕坑宏觀形貌如圖2 所示， 刺孔橫向尺寸約50 mm， 縱向尺寸10 mm， 刺孔附近外表面可見(jiàn)明顯的腐蝕坑及裂紋， 裂紋與管體軸線垂直， 為周向裂紋， 且穿透壁厚， 管體外壁腐蝕坑較多， 大小深淺不一。

圖1 鉆桿刺穿位置及失效樣品宏觀形貌

以鉆桿刺孔橫向位置為中軸線， 左右各取40 mm， 切一段環(huán)， 對(duì)半剖開(kāi)， 觀察其內(nèi)壁刺孔形貌， 如圖3 所示。 刺穿孔洞呈不規(guī)則的扁長(zhǎng)型， 內(nèi)表面有防腐涂層， 未見(jiàn)腐蝕坑， 除刺穿孔洞部位， 其余完好。

圖2 鉆桿外表面腐蝕坑尺寸及宏觀形貌

圖3 鉆桿刺穿孔洞內(nèi)表面宏觀形貌

2 試驗(yàn)方法和結(jié)果

2.1 化學(xué)成分分析

從刺穿鉆桿樣品上取樣， 依據(jù)ASTM A751-14a， 采用ARL 4460 直讀光譜儀對(duì)鉆桿管體進(jìn)行化學(xué)成分分析， 其結(jié)果見(jiàn)表1。 分析結(jié)果表明， 失效鉆桿的化學(xué)成分符合API SPEC 5DP—2009 標(biāo)準(zhǔn)的要求。

表1 鉆桿管體化學(xué)成分分析結(jié)果 %

2.2 力學(xué)性能檢測(cè)

從刺穿鉆桿正常壁厚處， 分別沿縱向取拉伸試樣和沖擊試樣進(jìn)行力學(xué)性能試驗(yàn)。 板狀拉伸試樣的規(guī)格是寬25.4 mm、 標(biāo)距50 mm， 夏比V 形缺口沖擊試樣的規(guī)格為7.5 mm×10 mm×55 mm。按ASTM A370-18 試驗(yàn)方法進(jìn)行縱向拉伸及夏比沖擊試驗(yàn)， 拉伸試驗(yàn)為常溫拉伸， 沖擊試驗(yàn)溫度23℃， 試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表2。 試驗(yàn)結(jié)果表明， 失效鉆桿的力學(xué)性能符合API SPEC 5DP—2009 標(biāo)準(zhǔn)的要求。

表2 失效鉆桿力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果

2.3 金相分析

從鉆桿刺孔附近取樣， 取樣位置如圖4 所示。 1#試樣進(jìn)行裂紋尖端分析， 2#試樣進(jìn)行裂紋斷口分析， 3#試樣進(jìn)行腐蝕坑分析。 依據(jù)ASTM E3-11 （2017）、 ASTM E45 -18a 及ASTM E112-13， 采用激光共聚焦金相顯微鏡及圖像分析系統(tǒng)對(duì)失效鉆桿的裂紋、 顯微組織、 晶粒度及非金屬夾雜物進(jìn)行分析。

圖4 鉆桿刺孔附近金相分析取樣位置

試樣的非金屬夾雜物均為A0.5、 B0.5、 D0.5，晶粒度為9.0 級(jí)。 1#試樣腐蝕坑裂紋金相組織形貌如圖5 所示。 1#試樣截面可見(jiàn)1 條貫穿裂紋， 裂紋與內(nèi)表面深坑貫通， 裂紋一側(cè)有分叉， 周?chē)M織為回火索氏體。 外表面可見(jiàn)3 條非貫穿裂紋及腐蝕坑， 裂紋最大深度2.4 mm， 腐蝕坑底及裂紋內(nèi)有灰色腐蝕產(chǎn)物， 裂紋周?chē)M織為回火索氏體。 2#試樣裂紋金相組織形貌如圖6 所示。 2#試樣可見(jiàn)多處深淺不一的沖蝕性腐蝕坑， 腐蝕坑由外向內(nèi)穿孔。3#試樣裂紋金相組織形貌如圖7 所示。 圖7 中試樣外表面可見(jiàn)腐蝕坑， 坑底可見(jiàn)裂紋沿壁厚方向擴(kuò)展， 最大深度0.8 mm， 腐蝕坑內(nèi)及裂紋內(nèi)有灰色腐蝕產(chǎn)物， 裂紋周?chē)M織為回火索氏體， 裂紋尖端局部呈沿晶特征。

失效鉆桿試樣的金相分析表明， 在鉆桿外壁表面可見(jiàn)明顯腐蝕坑， 多處腐蝕坑底有裂紋產(chǎn)生， 嚴(yán)重處裂紋向內(nèi)表面擴(kuò)展貫通， 產(chǎn)生穿孔， 穿孔處可見(jiàn)深淺不一的腐蝕凹坑， 且沖蝕嚴(yán)重。 多處裂紋一側(cè)有分叉， 裂紋尖端局部呈沿晶特征 （見(jiàn)圖7 （c））。 坑內(nèi)局部及裂紋內(nèi)可見(jiàn)灰色非金屬物質(zhì)， 周?chē)M織為回火索氏體組織。

圖5 1#試樣腐蝕坑裂紋處金相組織形貌

圖6 2#試樣裂紋側(cè)面立體圖像及內(nèi)表面穿孔形貌

圖7 3#試樣裂紋處金相組織形貌

2.4 腐蝕產(chǎn)物能譜分析

采用TESCAN VEGA II 掃描電子顯微鏡及其附帶的XFORD INCA350 能譜分析儀， 對(duì)1#試樣和2#試樣腐蝕坑、 裂紋內(nèi)灰色非金屬物質(zhì)進(jìn)一步進(jìn)行能譜分析， 分析結(jié)果如圖8 和圖9 所示。 從圖8 和圖9 分析結(jié)果可以看出， 1#試樣和2#試樣腐蝕產(chǎn)物主要成分為Fe、 C、 O、 Cl、 K和Mn。

圖8 1#試樣裂紋能譜分析結(jié)果

圖9 2#試樣腐蝕坑能譜分析結(jié)果

3 結(jié)果分析與討論

Φ127 mm×9.19 mm G105 鉆桿失效試樣的化學(xué)成分和力學(xué)性能符合API SPEC 5DP—2009 標(biāo)準(zhǔn)的要求。 從宏觀形貌看， 失效鉆桿被刺穿， 鉆桿外表面， 尤其是斷口附近存在大量的腐蝕坑，斷口源區(qū)的裂紋起源于外表面的腐蝕坑， 腐蝕坑深淺不一， 腐蝕坑底產(chǎn)生的裂紋貫穿鉆桿內(nèi)壁，裂紋長(zhǎng)度沿周向及徑向擴(kuò)展。 由于斷面的擠壓和高壓鉆井液的沖蝕， 源區(qū)裂紋擴(kuò)展面已觀察不到斷面的原始形貌。 從金相組織形貌看， 鉆桿外表面存在起源于腐蝕坑底的裂紋， 以及與孔洞型裂紋相似的深挖孔洞型腐蝕坑。 這些裂紋均是起源于鉆桿外表面的腐蝕坑底， 且多處裂紋一側(cè)有分叉， 產(chǎn)生次生裂紋， 具有腐蝕疲勞斷裂特征。 裂紋兩側(cè)以及鉆桿外表面的金相組織與基體組織相同， 為晶粒度9.0 級(jí)的回火索氏體組織。 基體組織檢測(cè)結(jié)果與材料韌性的檢測(cè)結(jié)果相匹配。 失效鉆桿斷口附近裂紋及腐蝕坑的能譜分析結(jié)果表明， 腐蝕產(chǎn)物中含有S、 Cl-、 Si、 Ca、 K、 Mn 成分。 金屬在鹵素陰離子的溶液中易發(fā)生孔蝕， 作用最強(qiáng)的為Cl-。 Cl-不僅能破壞管體表面的鈍化膜， 而且能促進(jìn)小孔腐蝕的“深挖” 能力[1]。

腐蝕坑產(chǎn)生的因素主要與鉆桿的使用環(huán)境有關(guān)， 有兩方面因素[2]： 一方面由于鉆桿在使用旋轉(zhuǎn)過(guò)程中與周?chē)h(huán)境中的土壤存在摩擦磨損， 必然會(huì)產(chǎn)生因磨損所致的麻點(diǎn)、 蝕坑； 另一方面，鉆桿在鉆井使用過(guò)程中， 鉆桿內(nèi)壁的泥漿會(huì)溢出、 濺出， 外壁部分會(huì)濺上泥漿， 該鉆井液泥漿中存在Cl-， 蝕坑便會(huì)繼續(xù)發(fā)展， 在外加應(yīng)力作用下， 腐蝕坑底部產(chǎn)生疲勞裂紋， 而裂紋一旦萌生， 則鉆桿的疲勞壽命絕大部分已經(jīng)喪生， 其裂紋擴(kuò)展很快就會(huì)穿透壁厚， 最終導(dǎo)致鉆桿刺穿失效。

失效鉆桿刺孔位于管體正常壁厚處， 距離墩粗區(qū)約350 mm。 根據(jù)力學(xué)分析， 在承受彎曲時(shí)，由于結(jié)構(gòu)剛度原因， 鉆桿接頭附近1 m 范圍內(nèi)承受的彎曲力最大， 是最容易發(fā)生彎曲疲勞的地方。 因此， 鉆桿接頭附近1 m 范圍內(nèi)承受的應(yīng)力最大， 由于應(yīng)力集中的關(guān)系， 所受應(yīng)力較高，另外鉆桿管體比鉆桿接頭壁厚薄得多， 所以鉆桿管體腐蝕問(wèn)題就更為突出， 這就使得鉆桿的使用壽命大大降低。 另一方面， 在應(yīng)力集中較高處金屬的腐蝕電位較低， 因而腐蝕坑的發(fā)展速度也較本體其他部位要快一些。

鉆桿工作時(shí)， 承受拉力+扭轉(zhuǎn)+彎曲載荷產(chǎn)生的交變應(yīng)力。 腐蝕坑底的應(yīng)力集中效應(yīng)[3]使鉆桿承受的局部應(yīng)力變得更大， 從而在鉆桿外表面腐蝕坑底萌生疲勞裂紋[4-6]。 隨著裂紋的擴(kuò)展，管體有效承載截面不斷減少， 當(dāng)裂紋擴(kuò)展到一定程度時(shí)， 在裂紋處于受拉張開(kāi)一側(cè)時(shí)， 鉆井液中的固相顆粒或巖屑進(jìn)入裂紋面； 在裂紋處于受壓閉合一側(cè)時(shí)， 進(jìn)入裂紋面的固相顆?；驇r屑與裂紋面發(fā)生擠壓， 從而導(dǎo)致裂紋擴(kuò)展面的平整和雜物的表面黏附。 當(dāng)裂紋擴(kuò)展穿透整個(gè)壁厚時(shí)， 高壓鉆井液從內(nèi)孔刺出， 形成沖蝕， 導(dǎo)致管體刺穿失效。

綜合以上分析， 在交變載荷作用和Cl-作用下[7-15]， 鉆桿外表面腐蝕坑底的裂紋萌生并加速擴(kuò)展， 當(dāng)裂紋擴(kuò)展穿透整個(gè)壁厚時(shí)， 高壓鉆井液從內(nèi)孔刺出， 形成沖蝕， 導(dǎo)致管體失效， 這是該鉆桿腐蝕疲勞失效的根本原因。

4 結(jié)論及建議

（1） 送檢鉆桿失效樣品的化學(xué)成分、 力學(xué)性能符合API SPEC 5DP—2009 標(biāo)準(zhǔn)要求。 該鉆桿刺穿屬于交變載荷作用和Cl-作用下的腐蝕疲勞失效。

（2） 建議加強(qiáng)對(duì)同批鉆桿的無(wú)損探傷檢驗(yàn)，避免帶腐蝕疲勞微裂紋的鉆桿下井使用。