鋁鋰合金焊接技術(shù)的研究現(xiàn)狀/周利， 等. 焊接， 2017（1）：7-12.

鋁鋰合金作為一種低密度、高性能的新型結(jié)構(gòu)材料已被應(yīng)用于航空航天及軌道交通等領(lǐng)域，鋁鋰合金的焊接技術(shù)更是其在航空航天等工業(yè)構(gòu)件中獲得廣泛應(yīng)用的關(guān)鍵。近年來，鋁鋰合金的焊接技術(shù)也在迅速發(fā)展。綜述了可焊鋁鋰合金目前的主要焊接方法、焊接研究進(jìn)展、特點(diǎn)及其適用性等。與傳統(tǒng)弧焊方法相比，新型固相連接技術(shù)攪拌摩擦焊接頭性能更好，有望在鋁鋰合金焊接上獲得廣泛應(yīng)用。

熱輸入對7A52鋁合金光纖激光焊接頭組織及性能的影響/陳超， 等. 焊接， 2017（1）：35-38.

采用IPG公司生產(chǎn)的YLS-6000光纖激光器，對6 mm厚熱軋態(tài)7A52鋁合金進(jìn)行焊接，研究不同焊接參數(shù)對接頭組織及性能的影響。結(jié)果表明，焊縫中心為均勻分布的“雪花”狀等軸晶，組織為α-Al+T（Mg3Zn3Al2），與母材相同，晶粒大小隨熱輸入的增加而長大;隨熱輸入增加，Mg，Zn元素的燒損逐漸加重;相同熱輸入下，高功率、高焊速能夠降低Mg，Zn元素的燒損;母材硬度最高約為110 HV左右，焊縫中心硬度最低，硬度從焊縫中心向兩側(cè)母材呈“U”型分布;適當(dāng)增大焊接熱輸入，接頭的沖擊吸收能量和抗拉強(qiáng)度均有所提高;在相同熱輸入情況下，高功率、高焊速的接頭沖擊性能降低，抗拉強(qiáng)度有所提高，最大抗拉強(qiáng)度為341 MPa，約為母材的69.8%，7A52鋁合金光纖激光焊接頭拉伸斷口形貌呈韌-脆混合斷裂。

鋁合金雙光束/單光束激光-TIG復(fù)合焊/黃瑞生，等. 焊接，2017（1）：39-42.

針對4 mm厚5A06鋁合金，分析了雙光束光纖激光-TIG復(fù)合焊的焊縫成形特點(diǎn)、氣孔率、匙孔動態(tài)特征及接頭力學(xué)性能，并與單光束光纖激光-TIG復(fù)合焊對比。結(jié)果表明，在獲得相同焊縫背面熔寬條件下，與單光束激光-TIG復(fù)合焊相比，雙光束激光-TIG復(fù)合焊的焊縫背面成型連續(xù)性、均勻性更優(yōu)且熔寬波動較小，焊縫氣孔率降低50%以上，激光匙孔開口面積平均值更大，波動變異系數(shù)更小;雙光束激光-TIG復(fù)合焊接頭抗拉強(qiáng)度、斷后伸長率、顯微硬度、組織與單光束激光-TIG復(fù)合焊結(jié)果差別不大。

鉬錸合金焊接技術(shù)研究現(xiàn)狀/吳磊， 等. 焊接， 2017（2）：13-16.

鉬錸合金是一種極具發(fā)展前景的材料，但鉬錸合金對C，N，O敏感，呈現(xiàn)出高溫易氧化的特點(diǎn)，焊接接頭易形成氣孔，生成脆性化合物，造成性能下降。因此，國內(nèi)外學(xué)者對其焊接性進(jìn)行了研究。綜述鉬錸合金的電子束焊、激光焊、電阻焊、摩擦焊和真空釬焊等在國內(nèi)外的研究現(xiàn)狀。對焊接中出現(xiàn)的問題進(jìn)行分析與總結(jié)，并指出防止生成脆性相、氣孔和裂紋是鉬錸合金獲得良好焊接接頭的關(guān)鍵。

核電設(shè)備用690鎳基合金氣體保護(hù)焊絲國產(chǎn)化研究/谷雨， 等. 焊接，2017（2）：17-20.

針對核電設(shè)備用690鎳基合金焊接材料依賴進(jìn)口的現(xiàn)狀，開展690鎳基合金焊接材料的國產(chǎn)化研制。研制的690鎳基合金氣體保護(hù)焊焊絲WHS690M滿足CAP1000及CAP1400核電站的要求，焊接工藝性良好，在不同焊接規(guī)范參數(shù)下，焊縫金屬室溫及高溫力學(xué)性能波動較小，350 ℃抗拉強(qiáng)度≥485 MPa。對WHS690M及進(jìn)口Inconel 52M焊絲熔敷金屬進(jìn)行高溫失塑裂紋敏感性評估，并結(jié)合光學(xué)顯微鏡（OM）、掃描電子顯微鏡（SEM）及電子背散射衍射技術(shù)（EBSD），對晶粒取向和晶界特征進(jìn)行觀察。試驗(yàn)表明，焊縫金屬DDC最小臨界應(yīng)變出現(xiàn)在1 050 ℃附近，進(jìn)口Inconel 52M最小臨界應(yīng)變約為2.1%，WHS690M最小臨界應(yīng)變約為3.2%。

鎳基合金ENiCrMo-3型全位置焊條的研制/陳燕， 等. 焊接，2017（2）：21-24.

通過合理調(diào)整藥皮中碳酸鹽、氟化物及氧化物的比例，控制熔敷金屬合金元素的含量，研制的鎳基合金ENiCrMo-3型Ni625焊條具有優(yōu)良的全位置焊工藝性，與國外ENiCrMo-3焊條工藝性能相當(dāng)。各項(xiàng)性能均滿足技術(shù)要求，具有優(yōu)良的抗晶間腐蝕及抗熱裂紋性能。

稀土對Al-Si-Zn-Cu釬料工藝性能的影響/軒慶慶， 等. 焊接，2017（2）：31-36.

在A1-Si-Zn-Cu釬料的基礎(chǔ)上添加La，Ce混合稀土，研究了La，Ce對釬料組織及力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明，隨著稀土元素含量的增加，A1-Si-3Zn-15Cu釬料合金的抗拉強(qiáng)度、鋪展面積均逐漸增大。添加稀土的A1-Si-3Zn-15Cu合金的微觀組織為α-A1固溶體+（Al+Si）共晶+（A1+Si+Cu）共晶+Si相。La，Ce混合稀土減少了雜質(zhì)在晶界上的偏聚，降低了晶粒長大速度，細(xì)化了晶粒。稀土對第二相粒子進(jìn)行變質(zhì)，使其網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)得以優(yōu)化和改善，因而提高了釬料的強(qiáng)度和塑性。

NiCrFe耐蝕合金焊接性研究/王寶森， 等. 焊接，2017（2）：28-30.

NiCrFe耐蝕合金是未來高溫、耐蝕設(shè)備制造首選材料之一。對UNS N08800耐蝕合金材料特點(diǎn)、焊接性進(jìn)行分析，并采用焊條電弧焊的方法進(jìn)行對接焊，通過組織觀察、性能檢測等方法得到相應(yīng)工藝條件下的焊接接頭性能，研究表明國產(chǎn)N08800鋼種具有很好的焊接性，一定工藝條件下得到焊接接頭性能指標(biāo)等同于國外同類產(chǎn)品，焊接熱影響區(qū)晶粒組織沒有顯著粗化，均為單一奧氏體組織，且焊接熱影響區(qū)的寬度很窄，為此類鋼種的焊接應(yīng)用提供借鑒。

6063鋁合金雙軸肩攪拌摩擦焊接頭組織性能研究/趙運(yùn)強(qiáng)， 等. 焊接，2017（3）：35-39.

進(jìn)行了3 mm厚6063-T4鋁合金雙軸肩攪拌摩擦焊接。結(jié)果表明，當(dāng)攪拌頭轉(zhuǎn)速為600 r/min，焊速在100～300 mm/min的范圍內(nèi)，可獲得表面成形美觀、內(nèi)部無缺陷的優(yōu)質(zhì)接頭。在接頭攪拌區(qū)內(nèi)，上、中、下各層硬度分布較為均勻，在熱機(jī)影響區(qū)及熱影響區(qū)內(nèi)，上、下層硬度值高于中間層。熱機(jī)影響區(qū)靠近攪拌區(qū)的位置以及熱機(jī)影響區(qū)與熱影響區(qū)的交界處為接頭的兩個薄弱位置。隨著焊接速度的增加，接頭各區(qū)域硬度值以及抗拉強(qiáng)度有著先增大后減小的趨勢，所得最優(yōu)接頭抗拉強(qiáng)度為174 MPa，達(dá)到母材的87%，斷裂位置位于熱影響區(qū)。

添加元素Sn，Cu對Zn-Al釬料組織性能的影響/張冬冬，等. 焊接，2017（4）：21-24.

向Zn-10Al基體中添加元素Cu，采用真空爐VF-1600M、金相顯微鏡、島津AG-125KN精密萬能材料試驗(yàn)機(jī)等，研究了Cu元素對Zn-Al釬料合金的熔化特性、潤濕性能、金相組織以及力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明，隨著Cu元素的增加，釬料的熔點(diǎn)呈先下降后上升的趨勢，在銅添加量為4%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）時，熔點(diǎn)最低;在銅添加量為5%時，潤濕性能優(yōu)良，釬料晶粒最細(xì)小，抗拉強(qiáng)度最好;當(dāng)銅添加量繼續(xù)增大時，其潤濕性能下降，釬料晶粒變大，抗拉強(qiáng)度降低。其次研究了Sn元素的添加量對Zn-10Al-5Cu釬料性能的影響。結(jié)果表明，當(dāng)Sn添加量達(dá)到3%時，其抗拉強(qiáng)度良好，釬料的熔化溫度降低，在Cu上的潤濕性能良好。當(dāng)錫添加量進(jìn)一步增加時，釬料合金的的潤濕性能降低，基本不鋪展。試驗(yàn)得到的Zn-10Al-5Cu-3Sn為性能較為優(yōu)良的鋁/銅釬焊用釬料。

BAg30CuxZny釬料成分對釬焊電觸頭溫升值的影響/郭艷紅， 等. 焊接，2017（4）：25-28.

為了全面了解同組元BAg30CuxZny釬料綜合使用性能（如溶化溫度、潤濕鋪展性能、力學(xué)性能及電學(xué)性能）的變化規(guī)律，針對BAg30CuxZny釬料釬焊銅、銀材料接頭的電學(xué)性能的變化規(guī)律進(jìn)行試驗(yàn)測試。而為了更能代表釬焊接頭的電學(xué)性能變化情況，選擇電器行業(yè)中評估焊接接頭電學(xué)性能的溫升值為對比對象。因已有研究表明接頭釬著率直接影響其溫升值大?。ㄢF著率越低溫升值越高），所以在試驗(yàn)中需屏蔽掉釬著率影響因素，測試對象的釬焊接頭應(yīng)具有相近的釬著率（±0.5%）。并通過微觀組織的對比分析，推論出影響溫升值的內(nèi)在因素。

Sn含量對Ag-Cu-In合金釬料加工及釬焊性能的影響/蔡正旭， 焊接， 2017（4）：29-32.

研究了Sn元素對Ag-Cu-In合金釬料加工及釬焊性能的影響。結(jié)果表明：Ag-Cu-In合金釬料中加入一定量的可以有效降低釬料的熔化溫度，當(dāng)8%Sn元素加入Ag-Cu-In合金中，其熔化溫度降低為575～620 ℃，可以加工為0.10 mm厚的帶材，釬焊性能良好;隨著合金中Sn元素含量的增加，合金釬料中的脆性相增多、變大，導(dǎo)致合金的加工性能變差，不能成型。

飾品用貴金屬合金及其釬焊工藝的發(fā)展/趙辰豐， 等. 焊接，2017（5）：18-21.

概述了金、銀兩類貴金屬及其釬焊工藝的發(fā)展。介紹了各類型飾品用金、銀合金種類、特性和應(yīng)用范圍，并針對不同類型的金、銀合金所適用的釬焊材料及釬焊工藝。首飾用貴金屬合金所使用的釬料種類繁多，國家標(biāo)準(zhǔn)中已規(guī)定適用于各行業(yè)的銀合金釬料（包括含鈀釬料）48個牌號，金合金釬料19個牌號，但未進(jìn)一步對飾品用貴金屬釬料進(jìn)行規(guī)定。近年來市場對飾品用貴金屬合金的需求逐年增長，對其成分的安全無害標(biāo)準(zhǔn)亦有提升，故飾品用貴金屬合金釬料的無害化、系列化和標(biāo)準(zhǔn)化已成為必然趨勢，相關(guān)研究在制定行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)、提高國際市場競爭力上具有重要意義。

鎂合金焊接技術(shù)研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢/方乃文， 等. 焊接，2017（5）：22-26.

綜述了鎂合金的特點(diǎn)與應(yīng)用，分析了目前鎂合金焊接存在的問題，詳細(xì)論述了鎂合金焊接方法，包括鎢極惰性氣體保護(hù)焊、攪拌摩擦焊、電子束焊接、電阻點(diǎn)焊、激光及其電弧復(fù)合焊、熔化極惰性氣體保護(hù)焊、釬焊等特點(diǎn)及應(yīng)用現(xiàn)狀，并對鎂合金焊接的研究與應(yīng)用進(jìn)行展望。

鋁合金激光焊溫度場計(jì)算及測試/李建龍，等.焊接，2017（5）：51-53.

根據(jù)二維瞬態(tài)溫度場模型，針對鋁合金激光焊得出溫度梯度解析式。對激光焊接工藝參數(shù)峰值功率、焊接速度、離焦量三因素進(jìn)行正交試驗(yàn)，得出最佳工藝參數(shù)。在最佳工藝參數(shù)條件下，采用Matlab公式，計(jì)算出溫度梯度曲線。結(jié)果表明，隨著與焊縫中心距離的增大，瞬態(tài)溫度逐漸降低。采用溫敏試紙對焊縫周圍進(jìn)行溫度測試，測試結(jié)果與理論計(jì)算結(jié)果一致。

K4169高溫合金機(jī)匣的精密脈沖弧焊修復(fù)技術(shù)/周冠男， 等. 焊接，2017（5）：60-63.

精密脈沖弧焊技術(shù)具有適應(yīng)性強(qiáng)、靈活簡便、可精確控制熱輸入等優(yōu)勢，采用該工藝對3 mm厚K4169板材進(jìn)行焊接試驗(yàn)。結(jié)果表明，焊縫組織呈細(xì)枝晶形態(tài)，并析出細(xì)小均勻的沉淀強(qiáng)化相，X射線檢測結(jié)果表明焊縫內(nèi)無缺陷形成，接頭中焊縫處硬度較母材低，接頭室溫拉伸性能、高溫抗拉強(qiáng)度均與母材相當(dāng)。采用該工藝對機(jī)匣零件裂紋缺陷進(jìn)行了修復(fù)試驗(yàn)，檢測結(jié)果表明修復(fù)質(zhì)量滿足使用要求，即精密脈沖弧焊技術(shù)可以應(yīng)用于機(jī)匣零件的裂紋修復(fù)。

鈦合金表面脈沖電弧熔覆TiN組織與性能研究/王佳杰， 等. 焊接，2017（6）：13-16.

以氮?dú)庾鳛楸Ｗo(hù)氣體和反應(yīng)氣體，利用脈沖電弧在Ti6Al4V鈦合金表面制備TiN陶瓷涂層，借助SEM， XRD等分析手段研究TiN熔覆層的微觀組織和物相組成，給出脈沖電流模式電弧制備TiN熔覆層特點(diǎn)。結(jié)果表明，相對于直流電弧而言，在相同焊接熱輸入下，脈沖氮?dú)怆娀∧軌蛴行У靥岣逿iN熔覆層厚度和寬度，原因是脈沖電流提高了N離子濃度，有利于TiN熔覆層形成。TiN熔覆層具有明顯的（200）擇優(yōu)取向，脈沖模式下TiN衍射強(qiáng)度增加。脈沖模式下TiN熔覆層的顯微硬度高于直流模式，脈沖電流200 A時，TiN顯微硬度達(dá)到2 600 HV，是Ti6Al4V合金的7.4倍。

焊接速度對Mg-Mn系鎂合金光纖激光焊接接頭組織和成形的影響/張秋美， 等. 焊接，2017（6）：17-20.

采用大功率光纖激光器對Mg-Mn合金進(jìn)行一系列激光焊接工藝試驗(yàn)，并對焊縫成形的形成規(guī)律、接頭的微觀組織進(jìn)行研究。使用金相顯微鏡分析測試手段，研究光纖激光焊接接頭各區(qū)域的顯微組織，分析主要焊接參數(shù)（焊接速度）對焊接質(zhì)量的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明：當(dāng)焊接功率為2 200 W、焊接速度為1 500～1 800 mm/min時，焊縫成形良好，無氣孔缺陷。Mg-Mn合金激光焊接在不同的焊接參數(shù)下，焊縫的晶粒中均存在等軸晶和柱狀晶，且晶粒主要組織為α-Mg固溶體和Mg8Ce金屬間化合物。焊縫的組織形態(tài)受到焊接速度的影響比較明顯，隨著焊接速度的不斷升高，焊縫的熔寬相應(yīng)減小，且晶粒尺寸也隨之減小。

核電用EQNiCr-3焊帶熔敷金屬拉伸性能分析/杜寧，等. 焊接，2017（6）：54-56.

用于核電反應(yīng)堆蒸汽發(fā)生器管板一次側(cè)堆焊的EQNiCr-3，時有強(qiáng)度和斷后伸長率不滿足技術(shù)要求的情況。通過對不同狀態(tài)下核電用EQNiCr-3熔敷金屬室溫拉伸不合格斷口顯微組織及原因進(jìn)行分析。發(fā)現(xiàn)沿晶開裂是熔敷金屬塑性不好的主要原因，同時以Nb為主的第二相物質(zhì)的不均勻分布可能也是引起脆性的重要因素。

Ni-Ni3Si過共晶合金的電子束焊接焊縫成形研究/蔣思遠(yuǎn)，等. 焊接，2017（7）：19-22.

對2 mm厚的Ni-Ni3Si過共晶合金板材進(jìn)行了電子束焊接。分析了電子束焊接過程中焊接速度和束流大小對焊縫成形的影響，研究了焊接熱輸入保持恒定時，束流大小與焊接速度對焊縫成形的貢獻(xiàn)。在該研究范圍內(nèi)，隨著焊接束流的增加，焊縫正面熔寬、背面熔寬和背寬比均增加，焊縫形貌由酒杯狀向梯形轉(zhuǎn)變;隨著焊接速度的增加，焊縫正面熔寬、背面熔寬和背寬比均減小，焊縫形貌由梯形向酒杯狀轉(zhuǎn)變;固定焊接熱輸入，隨著焊接規(guī)范的增大，焊縫正面熔寬減小，背面熔寬和背寬比增大。

納米Ag顆粒對Sn-58Bi無鉛釬料組織及焊點(diǎn)可靠性的影響/朱路， 等. 焊接，2017（7）：42-44.

研究了納米Ag顆粒對Sn-58Bi釬料焊點(diǎn)微觀組織、界面金屬間化合物、鋪展性能以及力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明：添加Ag顆?？梢约?xì)化焊點(diǎn)組織，復(fù)合釬料的組織隨Ag顆粒含量的增加呈先細(xì)化后粗化的趨勢;Ag顆粒的添加使界面金屬間化合物的厚度增大，復(fù)合釬料的界面金屬間化合物的厚度隨Ag顆粒含量的增加而增加;Ag顆粒的添加可以改善釬料的鋪展性能，復(fù)合釬料的鋪展性能隨Ag顆粒含量的增加呈先增大后減小的趨勢;適量Ag顆粒的添加可以改善焊點(diǎn)的拉伸性能，隨著Ag顆粒含量的增加復(fù)合釬料焊點(diǎn)的拉伸性能呈先上升后下降的趨勢;Ag的最佳添加量0.5%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）。

6061鋁合金接頭成形質(zhì)量及性能與攪拌摩擦焊工藝參數(shù)關(guān)系的研究/朱海， 等. 焊接，2017（7）：45-48.

針對3 mm厚6061鋁合金板，進(jìn)行攪拌摩擦焊工藝參數(shù)對接頭成形質(zhì)量與性能的方向研究。軸肩下壓量主要影響接頭成形，攪拌頭轉(zhuǎn)速和焊接速度主要影響接頭質(zhì)量，通過改變上述一次參數(shù)，觀察并分析接頭成形和抗拉強(qiáng)度的變化情況。結(jié)果表明，當(dāng)軸肩下壓量為0.2 mm時，焊縫表面成形好、缺陷少且抗拉強(qiáng)度高;攪拌頭轉(zhuǎn)速較高或焊接速度較低時，焊縫表面成形好、強(qiáng)度高且魚鱗狀紋路穩(wěn)定、明顯;當(dāng)攪拌頭轉(zhuǎn)數(shù)為950 r/min、焊接速度為37.5 mm/min時，焊接接頭成形好、抗拉強(qiáng)度最大，并且只有在攪拌頭轉(zhuǎn)速與焊接速度相匹配的條件下，才能獲得高抗拉強(qiáng)度的焊接接頭。

Cu/Sn-58Bi-xEr2O3/Cu釬焊接頭微觀組織和力學(xué)性能的研究/石小龍，等. 焊接，2017（8）：7-9.

研究了不同含量的納米Er2O3顆粒對Sn-58Bi釬料的鋪展性能、釬焊接頭微觀組織和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明，添加微量的納米Er2O3顆粒細(xì)化了Sn-58Bi釬料的微觀組織、改善了Sn-58Bi釬料的鋪展性能和力學(xué)性能。當(dāng)納米Er2O3顆粒的添加量為0.075%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）時，Sn-58Bi復(fù)合釬料得到了最佳的鋪展性能，比Sn-58Bi釬料的鋪展系數(shù)增大了5.1%;當(dāng)添加量為0.05%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）時，Sn-58Bi釬料的組織明顯細(xì)化且到了最大的抗拉強(qiáng)度89 MPa，比Sn-58Bi共晶釬料的抗拉強(qiáng)度增大了11.5%。

6005A-T6鋁合金型材雙軸肩攪拌摩擦焊接頭組織及力學(xué)性能/侍光磊，等. 焊接，2017（8）：21-25.

采用雙軸肩攪拌摩擦焊接方法對4.5 mm厚6005A-T6鋁合金型材在較高焊接速度下進(jìn)行了對接試驗(yàn)。結(jié)果表明，較高的焊接速度下仍可獲得外觀及性能優(yōu)良的接頭，但易出現(xiàn)隧道型缺陷及裂紋缺陷。在試驗(yàn)參數(shù)下，接頭性能與WP（焊接速度與攪拌頭旋轉(zhuǎn)速度的比值）有密切關(guān)系：接頭抗拉強(qiáng)度隨著WP值的增大基本呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢，在攪拌頭轉(zhuǎn)速為1 400 r/min以及焊接速度為1 400 mm/min時獲得強(qiáng)度較高的接頭，其抗拉強(qiáng)度為231 MPa，是母材強(qiáng)度的77%。斷口掃描結(jié)果顯示，在試驗(yàn)參數(shù)下，接頭斷裂方式隨著WP值的增大由塑性斷裂逐漸變?yōu)榘鼐嗔?、韌性斷裂、解理斷裂的混合型斷裂。

釬焊溫度對GH4169/1Cr18Ni9Ti接頭組織和性能影響研究/林志峰， 等. 焊接，2017（8）：25-28.

采用BNi82CrSiB鎳基釬料真空釬焊GH4169/1Cr18Ni9Ti母材，通過光學(xué)顯微鏡、能譜儀、顯微硬度計(jì)、拉伸試驗(yàn)機(jī)等研究了釬焊溫度對釬縫的顯微組織、顯微硬度、力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明：在1 060～1 100 ℃范圍內(nèi)，接頭的釬縫主要由鎳基固溶體組成，釬縫中未出現(xiàn)金屬間化合物相，釬焊溫度的變化對接頭的釬縫組織無明顯影響。斷口分析結(jié)果表明：接頭斷裂均為韌性斷裂，斷裂區(qū)域均處于靠近1Cr18Ni9Ti母材的擴(kuò)散區(qū)中。6061鋁合金與H60銅合金TIG熱導(dǎo)焊接頭組織與性能/左勇， 等. 焊接，2017（8）：43-47.采用TIG電弧加熱H60銅合金，依靠熱傳導(dǎo)使6061鋁合金熔化，從而實(shí)現(xiàn)鋁/銅異種金屬的可靠連接。使用掃描電子顯微鏡（SEM）、能譜分析（EDS）和X射線衍射（XRD）等分析測試方法對鋁/銅接頭微觀組織進(jìn)行觀察和分析;研究了不同焊接電流對鋁/銅接頭界面組織和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明：鋁/銅接頭界面組織為銅合金母材/Al4Cu9反應(yīng)層/Al2Cu反應(yīng)層/α-Al+Cu5Zn8+Al2Cu相/鋁合金母材;隨著焊接電流的增加，靠近銅合金母材側(cè)Al4Cu9+Al2Cu反應(yīng)層的厚度逐漸增加，當(dāng)焊接電流達(dá)到110 A，接頭界面處可以觀察到明顯的裂紋;隨著焊接電流的增加，鋁/銅接頭的拉伸載荷呈現(xiàn)出先上升后下降的趨勢，最大拉伸載荷為1.67 kN。

鋅合金火焰釬焊用釬料研究/黃俊蘭， 等. 焊接，2017（8）：47-50.

以4種釬料對ZAT10鋅合金進(jìn)行了火焰釬焊。通過研究4種釬料的熔化溫度、浸潤性能、釬焊接頭力學(xué)性能和釬縫氣孔率，從中選取綜合性能較優(yōu)的SnZn-1釬料;采用掃描電鏡（SEM）、X射線能譜儀（EDS）進(jìn)一步研究了該釬焊接頭的組織和成分。研究結(jié)果表明，SnZn-1釬焊接頭的抗拉強(qiáng)度高達(dá)62 MPa、氣孔率約為10%，釬縫界面區(qū)組織大部分是均勻的等軸晶組織，且發(fā)生了釬料和母材的相互溶解和擴(kuò)散，從而獲得優(yōu)質(zhì)的釬焊接頭。

6061鋁合金厚板攪拌摩擦焊接頭組織與耐蝕性/趙麗敏， 等. 焊接，2017（8）：51-55.

采用攪拌摩擦焊對30 mm厚的6061鋁合金進(jìn)行了雙面對接焊，分別采用金相顯微鏡、顯微硬度儀和電化學(xué)工作站對焊接接頭的組織、硬度和耐蝕性能進(jìn)行觀察、測量和研究。金相觀察顯示，雙面攪拌摩擦焊焊縫前進(jìn)側(cè)與母材有明顯的分界，后退側(cè)分界模糊;焊核區(qū)呈均勻細(xì)小的等軸晶。硬度測試表明，攪拌摩擦焊接接頭硬度呈“W”形特征分布，硬度最低值出現(xiàn)在前進(jìn)側(cè)熱影響區(qū)。腐蝕試驗(yàn)表明，雙面焊焊核重疊區(qū)腐蝕電流（2.396 3×10-5 A/cm2）較大，一旦開始腐蝕，腐蝕速度很快，耐腐蝕能力相對較差。

5052鋁合金光纖激光焊工藝/余暕浩， 等. 焊接， 2017（8）：61-63.

采用1 000 W單模光纖激光器對1 mm厚的5052鋁合金進(jìn)行焊接，對激光功率、焊接速度、離焦量三因素進(jìn)行正交試驗(yàn)，得到最佳工藝參數(shù)為功率900 W，焊接速度100 mm/s，離焦量2 mm。對焊接接頭進(jìn)行拉升試驗(yàn)，結(jié)果表明，最佳工藝參數(shù)條件下焊接強(qiáng)度達(dá)到282 MPa，達(dá)到母材強(qiáng)度的72%。進(jìn)一步對焊縫截面進(jìn)行分析，焊縫完全熔透、內(nèi)部無氣孔且無材料缺失的情況下，焊接接頭強(qiáng)度最高。

鋁合金焊接工藝的研究進(jìn)展/陳國慶， 等. 焊接，2017（9）：7-12.

鋁合金作為一種重要的輕金屬材料，具有獨(dú)特的性能優(yōu)勢，被廣泛應(yīng)用于各行各業(yè)。隨著科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步，鋁合金的焊接方法也不斷增多。針對鋁合金焊接方法的研究現(xiàn)狀，對鋁合金的鎢極惰性氣體保護(hù)焊、熔化極惰性氣體保護(hù)焊、攪拌摩擦焊、激光焊和電子束焊接進(jìn)行了討論。對焊后焊縫成形、組織演變及存在的缺陷進(jìn)行研究，繼而提出改善的措施，通過不斷完善焊接工藝提高鋁合金的使用性能，并對鋁合金焊接的前景進(jìn)行了展望。

GH2132合金環(huán)縫結(jié)構(gòu)件裂紋敏感性研究/邢麗， 等. 焊接，2017（10）：1-6.

針對軸承座底盤與螺柱TIG焊環(huán)縫結(jié)構(gòu)，對不同硼含量的GH2132合金進(jìn)行焊接工藝試驗(yàn)，檢測焊接接頭表面及橫截面裂紋，結(jié)合接頭顯微組織形貌及XRD殘余應(yīng)力測試結(jié)果分析裂紋形成機(jī)理。結(jié)果表明，GH2132合金底盤與螺柱TIG焊接頭具有焊接裂紋敏感性，裂紋出現(xiàn)在熔合線附近的粗晶區(qū)，沿晶界向母材擴(kuò)展，為液化裂紋。焊接接頭裂紋敏感性隨焊接熱輸入的增大而增大，合金中硼元素含量對液化裂紋敏感性有較大影響，含硼高的合金裂紋敏感性高于含硼低的合金。焊接接頭裂紋的分布與該構(gòu)件結(jié)構(gòu)特征密切相關(guān)。由于軸承座底盤有一個中心孔且螺柱靠近中心孔的邊緣，焊接時螺柱外側(cè)焊縫受到的拘束應(yīng)力大于其內(nèi)側(cè)焊縫，裂紋多出現(xiàn)在螺柱環(huán)形焊縫的外側(cè)。

鋁合金電弧焊接頭工藝設(shè)計(jì)的討論/王心紅， 等. 焊接，2017（10）：19-23.

目前鋁合金焊接接頭力學(xué)行為與焊接方法、工藝設(shè)計(jì)密切相關(guān)程度認(rèn)識不深，對焊接接頭分區(qū)、焊縫冶金、接頭力學(xué)行為與方法、工藝密切相關(guān)的程度等方面的特征進(jìn)行總結(jié)。指出鋁合金焊接工藝設(shè)計(jì)的關(guān)鍵因素及其對力學(xué)性能重要影響的原因。控制熱輸入、制定合理焊接工藝、設(shè)計(jì)合理的焊接接頭、合理控制焊接接頭組織對于提高厚板鋁合金焊接接頭力學(xué)性能具有重要意義，在盡量降低熱輸入條件下減少焊道交接面，有利于焊接接頭綜合性能提升;進(jìn)行系統(tǒng)科學(xué)的焊接結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，需要完善的材料制備、環(huán)境測試、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、疲勞評估等標(biāo)準(zhǔn)體系。

熱等靜壓TC4鈦合金電子束焊接接頭組織與性能/葛一凡，等. 焊接，2017（10）：24-27.

熱等靜壓技術(shù)很好地解決了復(fù)雜薄壁鈦合金結(jié)構(gòu)的生產(chǎn)問題，但是該技術(shù)不適合生產(chǎn)大型結(jié)構(gòu)件。電子束焊接由于其本身特點(diǎn)，成為解決熱等靜壓技術(shù)不適合生產(chǎn)大型構(gòu)件局限性的理想選擇。通過電子束焊接方法對5 mm厚熱等靜壓成形TC4材料進(jìn)行焊接，對焊縫的組織和力學(xué)性能進(jìn)行研究。通過觀察焊縫區(qū)、熱影響區(qū)的組織分布，結(jié)合焊縫力學(xué)性能測試結(jié)果進(jìn)行了詳細(xì)分析。由分析結(jié)果可知，熱等靜壓成形TC4鈦合金電子束焊接接頭焊縫區(qū)及熱影響區(qū)產(chǎn)生了α’馬氏體相，對焊縫區(qū)及熱影響區(qū)產(chǎn)生了強(qiáng)化作用，導(dǎo)致焊接接頭的硬度和強(qiáng)度均強(qiáng)于母材。

FGH96/GH4169高溫合金慣性摩擦焊熱變形組織及行為分析/王彬， 等. 焊接，2017（10）：47-50.

建立了FGH96/GH4169慣性摩擦焊接頭組織形成過程的有限元模型，分析了焊縫熱變形組織和飛邊的形成模式。結(jié)果表明，摩擦熱的作用使近摩擦面處母材形成塑性層，塑性層在軸向頂鍛力作用下發(fā)生塑性流動，形成拉長組織并在摩擦面高溫、高壓及高應(yīng)變速率作用下發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶，拉長組織邊界消失，再結(jié)晶晶粒呈無序等軸狀。摩擦面金屬沿徑向流動，在邊緣處擠出，其摩擦面延伸側(cè)受拉應(yīng)力作用，最終形成卷曲飛邊并實(shí)現(xiàn)自清理作用。

鋁合金激光-MIG電弧復(fù)合焊接工藝/程永明， 等. 焊接，2017（11）：6-9.

以5A06鋁合金為研究對象，通過焊縫成形、焊接過程熔滴過渡穩(wěn)定性、焊縫組織、接頭性能等方面重點(diǎn)考察激光-短路MIG電弧復(fù)合、激光-CMT電弧復(fù)合、激光-脈沖MIG電弧復(fù)合焊接工藝特性。結(jié)果表明，采用激光-短路MIG電弧復(fù)合焊接方法獲得的焊縫成形較差，不符合要求;采用激光-CMT電弧復(fù)合及激光-脈沖MIG電弧復(fù)合焊接方法容易獲得連續(xù)、穩(wěn)定的焊縫成形，焊接過程穩(wěn)定，焊接接頭的焊縫中部、熔合區(qū)及熱影響區(qū)微觀組織、焊接試件拉伸力學(xué)性能基本相同，抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和斷后伸長率分別達(dá)到母材的90%及50%以上。

7B05鋁合金平板對接多道焊數(shù)值模擬/鄭紅， 等. 焊接，2017（11）：14-17.

針對7B05鋁合金平板對接多道焊，開展基準(zhǔn)性研究，其目的是為復(fù)雜焊接結(jié)構(gòu)數(shù)值模擬提供可靠的數(shù)值模擬方法。文中建立7B05鋁合金焊接熱源模型和材料軟化模型，采用三維熱彈塑性有限元法模擬焊接過程，數(shù)值模擬結(jié)果與焊接試驗(yàn)測試結(jié)果比較，驗(yàn)證焊接數(shù)值模擬方法的可靠性。結(jié)果表明，焊接數(shù)值模擬的溫度場、殘余應(yīng)力和焊接變形與實(shí)測值非常吻合，驗(yàn)證了數(shù)值模擬模型的準(zhǔn)確性。

時效溫度對Sn-0.7Cu-xFe釬焊接頭可靠性的影響/宋兵兵， 等. 焊接，2017（11）：17-20.

研究了時效溫度對釬料Sn-0.7Cu及Sn-0.7Cu-0.05Fe釬焊接頭微觀組織和接頭拉伸強(qiáng)度及斷口形貌的影響規(guī)律。結(jié)果表明：隨著時效溫度提高，焊點(diǎn)組織粗化，釬料中Cu6Sn5化合物形貌由針狀向棒狀轉(zhuǎn)變，且長大趨勢較明顯，F(xiàn)e顆粒的添加可以延緩時效過程中Sn-0.7Cu-xFe接頭微觀組織中Cu6Sn5的粗化程度;釬焊接頭抗拉強(qiáng)度隨著時效溫度提高呈現(xiàn)下降趨勢，且在相同時效溫度下釬料Sn-0.7Cu-0.05Fe釬焊接頭抗拉強(qiáng)度均高于Sn-0.7Cu;隨著時效溫度提高，Sn-0.7Cu和Sn-0.7Cu-0.05Fe釬料釬焊接頭斷口形貌主要由韌窩和河流解理花樣組成，接頭的斷裂機(jī)制隨時效溫度的升高由塑性斷裂逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)榇嘈詳嗔选?/p>

鎂/鈦異種合金焊接的研究現(xiàn)狀與展望/張澤群， 等. 焊接，2017（11）：21-27.

對近年來鎂/鈦異種合金焊接的研究發(fā)展現(xiàn)狀進(jìn)行了綜述，針對熔點(diǎn)差別大、非互溶不反應(yīng)的鎂/鈦焊接，采用非傳統(tǒng)的特種焊接方法輔以合金元素的界面改善是實(shí)現(xiàn)二者可靠連接的關(guān)鍵。界面冶金結(jié)合的調(diào)控是提高接頭力學(xué)性能的核心之處。以激光焊、瞬時液相擴(kuò)散焊等焊接方法分類闡述了鎂/鈦焊接研究的最新進(jìn)展，并對鎂/鈦焊接的后續(xù)研究進(jìn)行展望。

小管徑鈦合金（TA2）管焊接質(zhì)量控制與氣孔防止措施/孫利群， 等. 焊接，2017（11）：39-41.

鈦及鈦合金具有密度低、強(qiáng)度高、抗蝕性好等特點(diǎn)，在航空、航天及化工機(jī)械等領(lǐng)域得到了廣泛應(yīng)用。在鈦合金管的施工過程中，若是管徑較?。?0～100 mm），則焊接施工難度便會增加。為了提高小管徑鈦合金管焊接時的質(zhì)量，防止氣孔的產(chǎn)生，介紹了焊接前環(huán)境和材料等方面的準(zhǔn)備工作及焊接施工中的防止措施等內(nèi)容，并對焊接質(zhì)量檢驗(yàn)方法進(jìn)行了闡述。

TNW700鈦合金薄板TIG焊接頭組織及性能/王暢， 等. 焊接，2017（11）：54-57.

通過對0.8 mm厚的TNW700鈦合金薄板進(jìn)行對接氬弧焊（TIG），研究了焊縫接頭的焊縫和熱影響區(qū)組織及接頭力學(xué)性能及硬度分布。結(jié)果表明，采用TIG焊的TNW700薄板可獲得性能良好的焊接接頭，焊縫組織主要由針狀馬氏體α’相組成，熱影響區(qū)主要由α相及少量β相組成，組織存在不均勻性;焊縫的強(qiáng)度高于母材約15%、斷后伸長率約為母材的54%;焊縫的硬度分布規(guī)律為：熱影響區(qū)>焊縫中心>母材，熱影響區(qū)存在較明顯的硬化傾向。

銀過渡層對鋼/鈮激光焊接頭組織及性能的影響/石銘霄， 等. 焊接，2017（12）：1-3.

鋼與鈮的激光焊接性很差，當(dāng)采用鋼/鈮直接激光焊工藝時，接頭中極易生成脆性金屬間化合物Fe2Nb，使接頭顯著脆化，焊后即發(fā)生開裂。針對該問題，采用預(yù)置銀過渡層的方法進(jìn)行了鋼與鈮的焊接，焊后接頭表面成形良好，無成形缺陷產(chǎn)生。隨著銀過渡層厚度增加，銀過渡層對于Fe2Nb形成的阻礙作用增強(qiáng)，接頭強(qiáng)度也隨之提高;當(dāng)銀過渡層厚度為1 mm時，接頭強(qiáng)度達(dá)到198 MPa，其組織主要是銀基固溶體.因?yàn)楹缚p組織是由軟韌的銀基固溶體組成，所以接頭強(qiáng)度較高。

稀土元素Pr，Nd對無鉛釬料組織和性能的影響/焊接， 2017（12）：9-17.

綜合了國內(nèi)外含稀土元素Pr， Nd的無鉛釬料最新研究成果，歸納并總結(jié)了添加稀土元素Pr， Nd對無鉛釬料（Sn-Ag-Cu， Sn-Cu（-Ni）以及Sn-Zn釬料等）的組織和性能的影響規(guī)律，分析了稀土元素Pr和Nd對無鉛釬料焊點(diǎn)可靠性的影響以及稀土相表面Sn須的形貌與生長機(jī)制，并展望了稀土元素改性無鉛釬料研究的發(fā)展趨勢，為進(jìn)一步開發(fā)性能更優(yōu)良的新型無鉛釬料提供了參考依據(jù)。

5083鋁合金等離子-MIG焊接接頭組織和力學(xué)性能/王雪， 等. 焊接，2017（12）：28-31.

采用同軸式等離子-MIG焊工藝對5 mm厚5083鋁合金試板進(jìn)行對接試驗(yàn)，并對接頭的組織和力學(xué)性能進(jìn)行研究。結(jié)果表明，焊縫均為等軸晶組織，但晶粒大小分布不均勻，在熔合線邊緣和焊縫中心出現(xiàn)細(xì)晶區(qū)，焊縫中心兩側(cè)和上下表面附近晶粒尺寸較大，部分熔化區(qū)寬度較大;焊縫區(qū)和熱影響區(qū)顯微硬度低于母材，焊縫最低硬度值為78 HV，約為母材硬度的85%;接頭橫向抗拉強(qiáng)度平均值為277 MPa，斷后伸長率為7.34%，斷裂位置在熔合線附近。

界面結(jié)構(gòu)對C/C復(fù)合材料與CuCrZr合金釬焊接頭性能的影響/佘春， 等. 焊接，2017（12）：32-35.

以Cu-3.5Si釬料活性釬焊法制備了C/C-CuCrZr接頭，采用銅為中間層，通過對“C”焊接面進(jìn)行激光毛化處理構(gòu)建“指接結(jié)構(gòu)”連接界面，考察了界面結(jié)構(gòu)和中間層厚度對接頭力學(xué)性能和抗熱震性能影響。結(jié)果表明，采用銅中間層和“指接結(jié)構(gòu)”連接界面表現(xiàn)出明顯的增強(qiáng)增韌作用。接頭強(qiáng)度達(dá)到79 MPa， 450 ℃， 50次熱震后接頭界面基本完整，抗熱震性能優(yōu)異。銅中間層有效緩解接頭殘余應(yīng)力，指接結(jié)構(gòu)在釬焊界面形成的釬料針起到了顯著的釘扎作用，同時也增大了接頭連接面積，提高了接頭強(qiáng)度和抗熱震性能。

單晶高溫合金真空釬涂MCrAlY-Cr3C2涂層的研究/王文琴， 等. 焊接，2017（12）：41-43，47.

為了提高單晶高溫合金的高溫耐磨抗氧化涂層，采用真空釬涂工藝制備了MCrAlY-Cr3C2復(fù)合涂層，并采用OM， SEM， XRD， EDS， EPMA和顯微硬度試驗(yàn)等手段對涂層的組織、成分和硬度進(jìn)行分析。結(jié)果表明，涂層主要由γ+γ’， Cr7C3， Cr23C6， Ni3Si和Cr3Si組成，由于界面互擴(kuò)散，界面上生成了含Mo， W的硅化物，且單晶基體的二次反應(yīng)區(qū)中析出了各種形態(tài)的富Ta， Ti的碳化物。涂層中由于添加了碳化物強(qiáng)化相，顯微硬度比單晶基體提高了近3倍，但分布不均勻;涂層與基體界面處由于固溶強(qiáng)化效果減弱，析出的硬脆相對硬度影響不大，因此硬度提升不夠明顯。

鋁/鋼異質(zhì)金屬攪拌摩擦焊技術(shù)研究進(jìn)展/萬龍， 等. 焊接，2018（1）：12-19，24.

鋁/鋼異質(zhì)金屬復(fù)合結(jié)構(gòu)具有輕質(zhì)節(jié)能、降低成本、可以滿足不同的工作條件等特點(diǎn)，在航空航天、船舶制造等領(lǐng)域的應(yīng)用日益受到重視。由于鋁和鋼的物理化學(xué)性質(zhì)存在巨大差異，鋁和鋼的連接成為焊接領(lǐng)域的難點(diǎn)問題。攪拌摩擦焊作為一種固相連接方法，具有熱輸入低、高溫停留時間短、焊接變形小等特點(diǎn)，對克服鋁/鋼異質(zhì)金屬性能差異帶來的焊接困難具有優(yōu)勢，已成為鋁/鋼異質(zhì)金屬焊接的研究熱點(diǎn)。綜述了鋁/鋼異質(zhì)金屬攪拌摩擦焊國內(nèi)外研究現(xiàn)狀，主要涉及攪拌頭材料選擇與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、焊縫成形、焊接工藝窗口、力學(xué)性能、接頭冶金結(jié)合、連接機(jī)制以及外源輔助攪拌摩擦焊新技術(shù)，可以為鋁/鋼異質(zhì)金屬結(jié)構(gòu)的輕量化設(shè)計(jì)提供新思路，最后對其發(fā)展趨勢進(jìn)行了展望。

硬質(zhì)合金/鋼釬縫中的夾雜物及其對接頭力學(xué)性能的影響/于學(xué)宗，等.焊接，2018（1）：25-30.

以YG8硬質(zhì)合金與45鋼的釬焊接頭為研究對象，選用BCu54ZnMnNiSn釬料釬焊。借助金相顯微鏡（OM）、掃描電鏡（SEM）、能譜分析儀（EDS）、MTS萬能力學(xué)試驗(yàn)機(jī)等手段分析了釬焊接頭夾雜物與力學(xué)性能的關(guān)系。結(jié)果表明釬焊接頭的夾雜物有氧化物、硫化物、磷化物、硅酸鹽、硼化物等。剪切斷口觀察到大范圍的層狀撕裂和局部的小韌窩，說明斷裂為韌-脆混合型斷裂。在裂紋發(fā)源處很容易觀察到Fe-Co-O， MnO， FeS-MnS， FeP， 2MnO·SiO2等非金屬夾雜物。由于非金屬夾雜物的熔點(diǎn)、沸點(diǎn)較高，與釬料基體的熱膨脹系數(shù)差別較大，容易成為裂紋萌發(fā)并擴(kuò)展的區(qū)域，宏觀表現(xiàn)為剪切強(qiáng)度降低。

銅磷錫釬料釬焊黃銅接頭組織及性能/李書珍， 等. 焊接，2018（1）：38-41.

采用B-Cu90PSn釬料釬焊黃銅板獲得對接接頭，并測試其抗拉強(qiáng)度，利用掃描電鏡及能譜儀對釬焊接頭組織和斷口形貌進(jìn)行分析。結(jié)果表明，B-Cu90PSn釬料與母材實(shí)現(xiàn)良好的冶金結(jié)合，釬縫區(qū)主要由亮白色相和灰黑色相組成;其中灰黑色相呈小黑片狀胞晶形貌，亮白色相由α固溶體和（α+δ）共析體組成并呈樹枝狀相間分布;對釬焊接頭進(jìn)行抗拉強(qiáng)度測試試驗(yàn)，結(jié)果表明，釬焊接頭起裂源為焊縫相界面，斷口由大量高密度短而彎曲的撕裂棱和淺而較大的準(zhǔn)解理區(qū)域組成。

30 mm厚鈦合金TC4磁控電弧窄間隙TIG焊接接頭組織及力學(xué)性能研究/李雙， 等. 焊接，2018（1）：41-45.

對30 mm厚鈦合金TC4板材進(jìn)行磁控電弧窄間隙TIG焊接試驗(yàn)，并對其接頭組織與力學(xué)性能進(jìn)行檢測分析，包括金相組織、拉伸強(qiáng)度、沖擊韌性及顯微硬度。通過優(yōu)化焊接工藝試驗(yàn)，得到了外觀成形美觀、保護(hù)效果良好，未見宏觀缺陷的窄間隙焊接接頭。焊縫顯微組織主要由片狀α相、β相及細(xì)針狀馬氏體α’相組成。磁控電弧窄間隙TIG焊接中電弧在窄間隙坡口中進(jìn)行周期性擺動，能夠降低焊接熱輸入的同時保證側(cè)壁充分熔合，得到的熱影響區(qū)與常規(guī)TIG焊接方法相比要窄，寬度大約為12 mm。對接頭進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，斷裂位置均在焊縫處，斷裂方式為韌性斷裂，接頭抗拉強(qiáng)度可達(dá)到母材的96%以上。接頭熱影響區(qū)硬度值最高，焊縫中心區(qū)顯微硬度最低，整個接頭的硬度峰值出現(xiàn)在熱影響區(qū)的粗晶區(qū)，但未見明顯的硬化及軟化區(qū)域。

Cf/C復(fù)合材料與純銅的膠接輔助釬焊連接/趙磊， 等. 焊接，2018（1）：46-48.

采用膠接輔助釬焊方法，以TiH2粉為活性元素源，環(huán)氧樹脂為粘性載體，Ag-Cu共晶合金為釬料，Cu箔為應(yīng)力緩沖層材料，實(shí)現(xiàn)了Cf/C復(fù)合材料與純銅的釬焊連接，結(jié)果表明，接頭界面處產(chǎn)生TiC， TiCu， Ag（s，s），Cu（s，s）等反應(yīng)產(chǎn)物，其結(jié)構(gòu)可表示為（Cf/C）/TiC+Ag（s，s）+Cu（s，s）+TiCu/Cu。通過釬焊工藝試驗(yàn)得出，在930 ℃保溫25 min釬焊條件下接頭的抗剪強(qiáng)度達(dá)到最大值30 MPa。

5052鋁合金交流脈沖等離子弧焊接工藝/閆興貴，等. 焊接，2018（2）：30-34.

采用交流等離子焊接方法，使用焊材ER5356對8 mm 5052鋁合金進(jìn)行了等離子弧立向上焊接試驗(yàn)。通過合理的設(shè)計(jì)焊接工藝和嚴(yán)格控制焊接關(guān)鍵因素，解決了5052鋁合金焊接性的問題。結(jié)果表明，交流等離子弧焊接方法適用于5052鋁合金的焊接，根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)對焊接接頭進(jìn)行力學(xué)性能檢測、X射線檢測與焊接接頭金相分析。結(jié)果表明，焊接接頭彎曲和拉伸性能符合檢測標(biāo)準(zhǔn)要求，沖擊吸收能量在15 ℃條件下均大于19 J;焊縫無氣孔、夾渣等缺陷，焊縫中組織基體為α（Al）固溶體。

溫度沖擊下粗鋁絲鍵合強(qiáng)度退化行為研究/飛景明， 等. 焊接，2018（2）：43-47.

對大功率器件中兩種直徑（250 μm/380 μm）鋁絲鍵合強(qiáng)度在溫度沖擊試驗(yàn)下的退化行為進(jìn)行了研究，分析了試驗(yàn)后鋁絲鍵合強(qiáng)度的退化情況。設(shè)置了不同的工藝參數(shù)水平，通過溫度沖擊試驗(yàn)加速鍵合點(diǎn)失效，對不同參數(shù)水平進(jìn)行評估。對不同溫度沖擊試驗(yàn)條件下的退化行為進(jìn)行比較。采用掃描電子顯微鏡對試驗(yàn)后脫鍵點(diǎn)的斷口形貌及組織成分進(jìn)行分析，分析了不同鍍金層厚度對鍵合點(diǎn)強(qiáng)度及可靠性的影響。結(jié)果表明，兩種直徑鋁絲均出現(xiàn)鍵合強(qiáng)度退化現(xiàn)象，厚金焊盤鍵合強(qiáng)度下降不明顯，薄金焊盤在試驗(yàn)后出現(xiàn)大量鍵合點(diǎn)脫鍵現(xiàn)象，表現(xiàn)出較差的抗溫度沖擊能力。

AA6082鋁合金攪拌摩擦焊接頭疲勞擴(kuò)展速率/戴啟雷， 等. 焊接，2018（2）：48-50.

研究了6082-T6鋁合金攪拌摩擦焊接頭不同位置的疲勞裂紋擴(kuò)展速率，并分析了接頭的組織及疲勞斷口形貌。試驗(yàn)結(jié)果表明，疲勞裂紋擴(kuò)展速率最快的區(qū)域?yàn)榻宇^焊核細(xì)晶區(qū);當(dāng)裂紋在熱影響區(qū)擴(kuò)展時，在較小的應(yīng)力強(qiáng)度因子范圍（ΔK）條件下，裂紋的擴(kuò)展速率低于其在母材中的擴(kuò)展速率，伴隨著ΔK的逐漸增加，裂紋的擴(kuò)展速率明顯加快并高于其在母材中的擴(kuò)展速率。斷口形貌表明，疲勞裂紋在焊核區(qū)擴(kuò)展主要由脆性的準(zhǔn)解理斷裂形貌組成，擴(kuò)展速率較快;而熱影響區(qū)及母材區(qū)的斷口形貌主要由光滑的疲勞條紋組成。

預(yù)熱對鋁合金激光焊縫成形的影響/宋敏霞， 等. 焊接，2018（2）：51-53.

采用Nd：YAG激光器對5154A鋁合金板材進(jìn)行室溫及預(yù)熱條件下搭接激光焊接試驗(yàn)。結(jié)果表明，預(yù)熱對鋁合金激光焊焊縫成形起到重大作用;隨著預(yù)熱溫度的升高會不斷加大焊縫的熔深和熔寬，最佳預(yù)熱溫度范圍在200～300 ℃;當(dāng)預(yù)熱溫度不變時，隨著焊接速度的提高，熔寬減小，但在相同焊接速度時，由于預(yù)熱增加了激光的吸收率并減少了熔化金屬所需的能量，熔深及熔寬都有所增加。

CMSX-4單晶高溫合金TLP接頭組織與性能/王瑤， 等.焊接，2018（3）：24-29.

采用含Si的BNi-5非晶箔片作為中間層合金對CMSX-4鎳基單晶合金棒在放電等離子體燒結(jié)爐中進(jìn)行TLP連接，采用SEM觀測了TLP接頭在不組織形貌特征，借助于EDS分析了TLP接頭界面處的物相組成及其對接頭力學(xué)性能的影響。采用常溫和高溫拉伸試驗(yàn)驗(yàn)證了不同焊接工藝條件對TLP接頭性能的影響。結(jié)果表明，在1 200 ℃/5 kN/20 min工藝參數(shù)下可得到滿意的TLP接頭，此時組織分布較為均勻，常溫抗拉強(qiáng)度達(dá)到了母材的95%，760 ℃高溫抗拉強(qiáng)度達(dá)到母材的99%。

347不銹鋼堆焊Inconel 690鎳基合金的組織特征及其側(cè)彎性能/車洪艷， 等. 焊接，2018（3）：55-58.

采用GTAW自動化焊接方法在347不銹鋼表面堆焊了Inconel 690鎳基合金。通過優(yōu)化工藝參數(shù)，控制熔合比得到了無明顯缺陷的堆焊組織，在此基礎(chǔ)上分析研究了堆焊組織的特征與側(cè)彎性能。結(jié)果表明，正交設(shè)計(jì)優(yōu)化后的最佳工藝參數(shù)為焊接電流160 A、送絲速度100 cm/min、焊接速度15 cm/min;對應(yīng)于界面往堆焊中心位置，堆焊組織逐步由柱狀樹枝晶向等軸樹枝晶轉(zhuǎn)變，樹枝晶主要由γ-Ni（Cr， Fe）固溶體組成，同時還有少量的富Nb相在枝晶間形成偏析;據(jù)ASME QW-462.5（d）標(biāo)準(zhǔn)截取側(cè)彎試驗(yàn)檢測無明顯裂紋產(chǎn)生。

熱循環(huán)對Sn-58Bi-xCNTs/Cu釬焊接頭微觀組織與力學(xué)性能的影響/宋兵兵， 等. 焊接，2018（4）：27-32.

研究了熱循環(huán)對Cu/Sn-58Bi/Cu和Cu/Sn-58Bi-0.03CNTs/Cu接頭的微觀組織、界面金屬間化合物（Intermetallic Compound， IMC）形貌、厚度變化及焊點(diǎn)抗拉強(qiáng)度和拉伸斷口形貌的影響規(guī)律。結(jié)果表明，隨著熱循環(huán)周次的增加，釬料微觀組織均出現(xiàn)了粗化現(xiàn)象，且在同一熱循環(huán)條件下，Cu/Sn-58Bi-0.03CNTs/Cu接頭組織較為細(xì)小;焊點(diǎn)界面IMC層厚度均隨熱循環(huán)周次的增加而出現(xiàn)不斷增厚的趨勢，且石墨化多壁碳納米管（CNTs）顆粒增強(qiáng)Sn-58Bi復(fù)合釬料焊點(diǎn)界面IMC層長大的趨勢較為緩慢;熱循環(huán)周次增加，接頭的抗拉強(qiáng)度均呈現(xiàn)下降趨勢;熱循環(huán)處理后的Cu/Sn-58Bi/Cu焊點(diǎn)和Sn-58Bi-0.03CNTs/Cu焊點(diǎn)拉伸斷口形貌主要由韌窩和少量解理面組成，Cu/Sn-58Bi/Cu焊點(diǎn)的斷裂機(jī)制從韌性斷裂轉(zhuǎn)變?yōu)轫g-脆混合斷裂模式，Sn-58Bi-0.03CNTs/Cu焊點(diǎn)的斷裂機(jī)制均為韌性斷裂。

690鎳基合金焊絲熱裂紋測試與評價方法研究/霍樹斌， 等. 焊接，2018（4）：33-38.

核島主設(shè)備用690鎳級合金焊接材料具有嚴(yán)重的熱裂紋敏感性，作為行業(yè)公認(rèn)的國際性難題，其測試和評價方法十分重要。利用STF試驗(yàn)、可調(diào)拘束試驗(yàn)、重熔試驗(yàn)、縱向切片試驗(yàn)和大厚度裂紋試驗(yàn)等試驗(yàn)方法，對690鎳基合金焊絲熱裂紋敏感性進(jìn)行了測試、分析與評價。結(jié)果表明：大厚度裂紋試驗(yàn)是690鎳基合金熱裂紋最有效的測試與評價方法。試驗(yàn)用ERNi Cr Fe-7A焊絲中FM52M焊絲的裂紋敏感性最低，WHS690M在大厚度下出現(xiàn)裂紋，WHS694M焊絲各項(xiàng)性能優(yōu)良，裂紋敏感性與FM52M相當(dāng)。

鋁/鋼接頭端部焊接結(jié)構(gòu)優(yōu)化/王龍，等. 焊接，2018（4）：62-64.

針對不銹鋼和鋁合金異種金屬焊接接頭的結(jié)構(gòu)形式展開研究，對鋼端采用的對接接頭和搭接接頭的優(yōu)缺點(diǎn)進(jìn)行對比分析，并對鋁端的焊接接頭形式進(jìn)行了優(yōu)化。結(jié)果表明：采用TIG對接焊的接頭形式要優(yōu)于采用電阻滾焊的接頭形式。鋁端的凸臺結(jié)構(gòu)距離焊縫端面不能過近，否則會使得局部剛度過大，焊接殘余應(yīng)力集中于靠近凸臺一側(cè)，導(dǎo)致焊縫產(chǎn)生縱向裂紋。

雙絲三電弧鋁合金熔絲電弧行為/劉丹， 等. 焊接，2018（5）：16-20.

為了實(shí)現(xiàn)雙絲三電弧鋁合金熔絲制造的高效化，通過使用高速攝像來拍攝電弧及熔滴過渡，分析電弧受力，找出對電弧及熔滴過渡的影響因素。結(jié)果表明，第三電弧M弧電流值Im增大時，它的電弧形態(tài)明顯呈向下彎曲，并對熔滴的過渡有促進(jìn)的作用，過渡形式是短路和射流過渡的混合過渡;并找出飛濺產(chǎn)生的主要原因是電流方向改變時，處于熔絲端部的熔滴沒來得及落入熔池而受水平的電磁力被橫向吹出所導(dǎo)致;Im在30～38 A時，飛濺最少，熔絲過程穩(wěn)定。

鋁合金分步回填無匙孔攪拌摩擦點(diǎn)焊工藝/李寶德，等. 焊接， 2018（5）：36-39.

針對常規(guī)攪拌摩擦點(diǎn)焊在焊接過程結(jié)束后會留下匙孔的問題，采用了分步回填無匙孔攪拌摩擦點(diǎn)焊的方法對1060鋁合金進(jìn)行搭接焊接試驗(yàn)，以避免產(chǎn)生匙孔，并對在該方法下采用不同轉(zhuǎn)速得到的焊接接頭的微觀組織及力學(xué)性能進(jìn)行分析。結(jié)果表明：在合適的攪拌頭轉(zhuǎn)速下，采用分步回填的方法得到的焊接接頭表面美觀，無毛刺飛邊等缺陷，抗剪切能力較強(qiáng)。

不同工藝參數(shù)對等離子弧增材制造鎳基高溫合金組織的影響/呂耀輝，等.焊接，2018（6）：21-24.

為研究不同工藝參數(shù)對等離子弧增材制造鎳基高溫合金組織的影響，以脈沖等離子弧為熱源、Inconel 718合金為成型材料，采用單一變量法分別研究了峰值電流、脈沖頻率、焊接速度對成型層組織的影響。主要以光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡和能譜分析等手段，從溫度梯度、結(jié)晶速率的角度去考察不同工藝參數(shù)對組織形貌、大小和成分等影響規(guī)律。結(jié)果表明，隨著峰值電流的增加，組織由細(xì)長的柱狀枝晶轉(zhuǎn)變?yōu)榇执蟮陌麪钪В琇aves相析出量增大;相反，隨著焊接速度的增大，組織發(fā)生細(xì)化;脈沖頻率過大或過小均能導(dǎo)致組織粗化。

TC11鈦合金厚板電子束焊接組織及性能/陳曉暉，等. 焊接，2018（6）：25-28.

采用大功率電子束對TC11鈦合金40 mm厚板進(jìn)行焊接，觀察焊縫微觀組織并分析其對力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明，電子束焊接接頭焊縫形成定向特征的柱狀晶，顯微組織為針狀α’，隨著焊縫深度增加，形成的針狀α’更細(xì)更短。焊縫顯微硬度高于熱影響區(qū)和母材。隨著焊縫深度、焊縫硬度增加，而熱影響區(qū)和母材顯微硬度沒有明顯變化。電子束焊接接頭各項(xiàng)力學(xué)性能均達(dá)到國家軍用標(biāo)準(zhǔn)GJB 2744《航空用鈦及鈦合金自由鍛件和模鍛件規(guī)范》，抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度與母材相當(dāng)，但是斷后伸長率和斷面收縮率相比母材略有降低。拉伸試樣斷口全部位于母材區(qū)域，斷裂方式為典型的韌性斷裂。

超塑成形TC4薄板激光焊接頭組織及性能研究/關(guān)峰，等. 焊接，2018（6）：28-33.

對1 mm厚Ti6A14V鈦合金薄板進(jìn)行了激光焊接工藝試驗(yàn)，研究結(jié)果表明：激光焊配合修飾焊工藝獲得成形均勻和質(zhì)量良好的接頭，且焊縫內(nèi)部無氣孔、裂紋等缺陷。接頭焊縫區(qū)組織以針狀α’馬氏體相為主，熱影響區(qū)組織分為粗晶區(qū)和細(xì)晶區(qū)，粗晶區(qū)包含較多的針狀馬氏體，細(xì)晶區(qū)則為板條狀α相+少量針狀馬氏體;接頭硬度由母材區(qū)到焊縫區(qū)呈逐漸增高趨勢，焊縫區(qū)顯微硬度最高，為371 HV。薄板TC4鈦合金激光焊接頭拉伸強(qiáng)度與基材相當(dāng)，斷后伸長率略低于母材，接頭橫彎彎曲角度略低于母材，彎曲斷裂于母材側(cè)。

采用Al-Cu-Si-Ni釬料釬焊5A06合金接頭組織與性能/元琳琳， 等. 焊接，2018（6）：33-36.

采用Al-Cu-Si-Ni釬料在不同釬焊工藝參數(shù)下對5A06鋁合金進(jìn)行真空釬焊試驗(yàn)，研究釬焊溫度與保溫時間對接頭微觀組織與力學(xué)性能的影響。利用掃描電鏡（SEM）和能譜儀（EDS）對接頭的微觀結(jié)構(gòu)和物相進(jìn)行分析，通過室溫拉伸試驗(yàn)及顯微硬度測試確定接頭力學(xué)性能的演變。結(jié)果表明，接頭界面結(jié)合區(qū)域形成多種金屬間化合物，如Mg2Si， CuAl2等。550 ℃釬焊時，接頭剪切強(qiáng)度明顯高于540 ℃釬焊的接頭，且隨著釬焊保溫時間的延長，接頭剪切強(qiáng)度逐步提高。在550 ℃釬焊30 min時接頭剪切強(qiáng)度可達(dá)74 MPa。

Inconel 690帶極電渣堆焊熔敷金屬力學(xué)性能/韓波，等.焊接，2018（6）：43-47.

針對核電用Inconel 690鎳基合金的研究現(xiàn)狀，對熔敷金屬的力學(xué)性能展開研究。采用金相顯微鏡觀察Inconel 690鎳基合金帶極電渣堆焊熔敷金屬組織、采用掃描電鏡對熔敷金屬拉伸斷口進(jìn)行研究。結(jié)果表明，熔敷金屬中有大量析出相，主要沿枝晶間分布;隨著熔敷金屬中Mn，Nb含量的增加，析出相的數(shù)量和尺寸增加，拉伸斷口中高溫低塑性裂紋減少，熔敷金屬中晶界滑移受到析出相的釘扎，臺階和韌窩交錯分布;熔敷金屬M(fèi)n，Nb元素能夠增加材料塑性儲備，顯著提升對高溫低塑性裂紋（DDC）的抵抗作用。

6061鋁合金激光填絲焊接接頭組織與性能/夏佩云，等. 焊接，2018（6）：51-54.

以2 mm厚6061-T651鋁合金的激光填絲焊對接接頭為研究對象，利用光學(xué)顯微鏡、SEM、EDS、顯微硬度計(jì)分析了優(yōu)化試驗(yàn)條件下焊接接頭的顯微組織、析出相形態(tài)、分布及成分，并測試了接頭的顯微硬度。分析結(jié)果表明，由于激光焊具有能量集中、熱輸入小的特點(diǎn)，焊縫晶粒細(xì)小且熱影響區(qū)較窄。在焊縫內(nèi)部，大量條狀和顆粒狀的析出相均勻分布于其中，對焊縫的力學(xué)性能有顯著影響。此外，焊后焊縫區(qū)的硬度遠(yuǎn)高于熱影響區(qū)和母材，這與焊縫中大量析出的增強(qiáng)相、硅硬質(zhì)點(diǎn)等因素有關(guān)。

受電弓用5083鋁合金焊接裂紋分析/符建民， 等. 焊接，2018（6）：58-61.

新設(shè)計(jì)一種受電弓的上框架采用5083鋁合金通過鎢極氬弧焊（TIG）焊接而成，在試制過程中發(fā)現(xiàn)上交叉管與縱支柱連接部位出現(xiàn)裂紋。為查明裂紋產(chǎn)生的原因及機(jī)理，對裂紋件取樣通過理化測試、金相分析、斷口分析技術(shù)手段進(jìn)行了綜合分析。分析結(jié)果表明：焊接過程中的熱輸入過大和焊縫凝固時產(chǎn)生的收縮應(yīng)力使得接頭出現(xiàn)液化裂紋，該裂紋屬于熱裂紋。針對分析結(jié)果提出了改進(jìn)措施并加以驗(yàn)證，為后續(xù)類似產(chǎn)品的試制和生產(chǎn)提供一定的技術(shù)支撐。

鎳基材料焊接中高溫失塑裂紋DDC的生成機(jī)理及研究進(jìn)展/曹睿， 等. 焊接，2018（7）：7-13.

綜述了鎳基高溫合金焊接中高溫失塑裂紋（DDC）的生成及最新研究進(jìn)展，討論了鎳基高溫合金焊接過程中評價DDC的幾種主要試驗(yàn)方法并著重對最適合于DDC敏感性研究的STF試驗(yàn)進(jìn)行了詳細(xì)的敘述，同時綜述了高溫失塑裂紋的生成機(jī)理，影響高溫失塑裂紋的因素以及降低DDC敏感性的一些措施。通過綜述結(jié)果表明降低DDC敏感性的主要措施是采用合適的合金體系和配合合適的焊接工藝。通過合適的合金體系來控制晶界形貌，即一些特定的元素和C形成MC類碳化物并以析出物的形式均勻分布在晶界區(qū)域內(nèi)，它們會有效釘扎晶界使晶界變得更加曲折，阻礙晶界的滑移以及晶粒的長大。使用使合金組織晶粒細(xì)化的焊接工藝以及相應(yīng)后續(xù)處理使合金擁有很好的抗高溫失塑裂紋的性能。

鋁合金激光焊接殘余應(yīng)力與變形研究/孫建通，等. 焊接，2018（7）：19-23.

對Al-Mg-Mn合金冷軋板進(jìn)行激光焊接，分別采用X射線衍射和計(jì)算兩種方法進(jìn)行焊接殘余應(yīng)力評價，并對焊件的應(yīng)變做了分析。結(jié)果表明：建立的模型適合此類焊接的仿真計(jì)算，鋁合金焊件中，殘余應(yīng)力的作用范圍主要在焊縫中間段和兩端部位，垂直于焊縫方向應(yīng)力作用范圍很小。整個焊件上，應(yīng)變主要發(fā)生在焊縫及其附近區(qū)域。

鋁合金熱管低溫?cái)U(kuò)散釬焊/張冠星，等. 焊接，2018（7）：36-38.

針對可展開式熱輻射產(chǎn)品中環(huán)路熱管與外貼熱管低溫釬焊、高溫使用的技術(shù)要求，開發(fā)一種新型鎵基低銀釬料Ga60Cu38Ag2。采用掃描電子顯微鏡、XRD能譜分析、DSC等方法對試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析對比，結(jié)果表明，鎵基釬料中的元素Cu， Ga形成了CuGa2的金屬間化合物，并且其中的部分Ga擴(kuò)散到鋁合金Ag鍍層中，與銀形成了Ag3Ga金屬間化合物;元素Al部分固溶在鍍層中，部分與Ag形成了AlAg3的金屬間化合物。釬焊接頭抗剪強(qiáng)度達(dá)到18 MPa，釬料的固相線溫度為263 ℃，滿足可展開式熱輻射器的使用要求。

純鈦/鎂合金異種材料電阻點(diǎn)焊接頭組織和性能分析/江莉， 等. 焊接， 2018（7）：39-42.

采用電阻點(diǎn)焊技術(shù)焊接TA2純鈦板和AZ31B鎂合金板。研究了不同焊接參數(shù)（點(diǎn)焊電流、點(diǎn)焊時間和電極壓力）對焊點(diǎn)拉剪強(qiáng)度的影響，分析Ti/Mg焊點(diǎn)界面區(qū)域微觀組織構(gòu)成及顯微硬度分布。分析結(jié)果表明，Ti/Mg焊點(diǎn)拉剪強(qiáng)度隨點(diǎn)焊電流、焊接時間和電極壓力的增大呈現(xiàn)先增加后降低的趨勢。當(dāng)采用點(diǎn)焊電流10 kA，焊接時間8周波，電極壓力4 kN等參數(shù)時，Ti/Mg焊點(diǎn)拉剪力達(dá)到最大值3.7 kN。能譜分析表明，Mg/Ti界面反應(yīng)層由Mg17Al12，α-Mg和TiAl3等相組成，其具有最大顯微硬度146 HV。

不同間隙下鉭薄板TIG對接焊熔池形成機(jī)理/姜澤東. 焊接，2018（7）：42-45.

針對1 mm鉭薄板，在不同間隙下進(jìn)行了TIG氦弧對接焊試驗(yàn)，利用高速攝像研究了熔池的動態(tài)行為。用ANSYS軟件分析了工藝參數(shù)對溫度場、位移場的影響，得出了不同間隙下鉭薄板TIG對接焊熔池的三種形成機(jī)理。結(jié)果表明，δ≤0.108 mm時（δ為對接間隙），熔池形成過程與無間隙時相同;在0.108 mm<δ≤0.22mm時，熔池在兩對接工件上分別形成并繼續(xù)向?qū)娱g隙處膨脹，當(dāng)兩工件對接面接觸瞬間形成熔池;在0.22mm<δ≤0.35 mm時，工件熔化時依然有很大間隙存在，熔化金屬在表面張力作用下收縮成熔滴吸附于傾斜的固液界面上，當(dāng)重力和電弧力沿傾斜面方向的分量大于表面張力對熔滴的作用時，熔滴沿傾斜面向下流向?qū)娱g隙處形成熔池。

鋁合金MIG焊L形接頭的有限元分析及試驗(yàn)驗(yàn)證/李樹棟， 等. 焊接，2018（8）：28-34.

以12 mm厚軌道車輛用鋁合金板多層多道MIG焊為研究對象，采用熱彈塑性有限元分析和試驗(yàn)驗(yàn)證的方法進(jìn)行研究。采用更符合實(shí)際工況的邊界條件簡化方法，建立了L形接頭單邊V形坡口的有限元模形，模擬并分析了L形接頭焊接過程中的溫度場、應(yīng)力場和焊接變形，發(fā)現(xiàn)有限元法可準(zhǔn)確模擬多道焊的熱積累效應(yīng)，預(yù)測焊接構(gòu)件的殘余應(yīng)力和變形分布;同時開展了L形接頭多層多道MIG焊試驗(yàn)，并采用盲孔法測量焊后殘余應(yīng)力，對比模擬和實(shí)測結(jié)果發(fā)現(xiàn)，模擬和實(shí)測的殘余應(yīng)力在變化趨勢和峰值上吻合良好，驗(yàn)證了數(shù)值模擬模形的準(zhǔn)確性。

鋁/鋼攪拌摩擦點(diǎn)釬焊工藝優(yōu)化及性能分析/曹霞，等. 焊接，2018（8）：35-38.

采用大直徑無針攪拌摩擦點(diǎn)焊方法對DP590鋼和6061鋁合金進(jìn)行點(diǎn)焊（鋼上鋁下），利用剪切試驗(yàn)、掃描電鏡及能譜儀對接頭的斷口形貌和力學(xué)性能進(jìn)行研究。結(jié)果表明，攪拌頭旋轉(zhuǎn)速度為1 000 r/min，攪拌頭壓入深度為0.2 mm，停留時間為90 s時，接頭的抗剪載荷可達(dá)到13.24 kN。在合適的工藝參數(shù)下，鋁鋅釬料的添加可對鋁鋼焊接界面起到良好的潤濕作用，可促進(jìn)鋁和鋼之間的冶金結(jié)合，從而提高了接頭的抗剪載荷。

Alloy X與Q235B異種金屬的焊接工藝/王慶暉， 等. 焊接，2018（8）：55-57.

Alloy X與Q235B異種金屬焊接所面臨的主要問題是Q235B側(cè)焊接熱影響區(qū)沖擊吸收能量值較低，難以滿足使用要求。采用堆焊以及控制焊接熱輸入和層間溫度的方式，達(dá)到調(diào)整焊接工藝及優(yōu)化熔合比的目的，有效地解決了焊接熱影響區(qū)沖擊吸收能量低的問題，使焊接接頭力學(xué)性能滿足設(shè)計(jì)要求。

釬劑中Cu元素對鋁/鈦異種金屬熔-釬焊接頭影響/景艷， 等. 焊接，2018（9）：1-5.

將Cu元素合金化Nocolok釬劑成功應(yīng)用于鋁/鈦異種金屬TIG熔-釬焊。與采用純Nocolok釬劑相比，采用Cu元素合金化釬劑可顯著提高釬料潤濕性、有效控制界面化合物厚度并提高接頭性能，斷裂模式由鈦側(cè)釬焊界面的韌脆混合型改變?yōu)殇X側(cè)熔合區(qū)的韌性斷裂。Cu元素對潤濕性的改善與固、液相線的溫度降低及釬劑中的金屬氧化物有關(guān)。界面化合物厚度的減小及接頭性能的提高可歸因于釬劑中Cu元素的化學(xué)阻擋及界面合金化的共同作用。

7050-T7451鋁合金靜軸肩攪拌摩擦焊接頭組織與性能研究/張華， 等. 焊接，2018（9）：5-9.

采用SSFSW技術(shù)成功實(shí)現(xiàn)了7050-T7451高強(qiáng)鋁合金的焊接。對該接頭的外觀形貌、顯微組織、硬度分布及力學(xué)性能分別進(jìn)行了試驗(yàn)研究。結(jié)果表明，與常規(guī)FSW相比，SSFSW的接頭成形美觀，表面光滑，焊縫無減薄現(xiàn)象;焊縫組織結(jié)構(gòu)也有明顯的不同，熱影響區(qū)范圍明顯窄小，前進(jìn)側(cè)TMAZ只有60 μm;接頭硬度呈典型的“W”形分布，最低硬度出現(xiàn)在靠近焊核的熱影響區(qū)附近，顯微硬度為128 HV;接頭的抗拉強(qiáng)度為487 MPa，達(dá)到了母材的91%，力學(xué)性能良好。斷裂發(fā)生在熱影響區(qū)，為微孔聚集型斷裂。

B10銅鎳環(huán)焊接熱影響區(qū)失效分析/李海川， 等. 焊接，2018（9）：50-53.

采用金相顯微鏡、電子探針顯微分析及電化學(xué)試驗(yàn)等方法，研究了某船舶管路中B10銅鎳環(huán)腐蝕失效的原因。結(jié)果表明，焊縫和熱影響區(qū)成分存在較大差異，導(dǎo)致其電極電位差很大，在海水作用下，熱影響區(qū)與焊縫相鄰區(qū)域發(fā)生電偶腐蝕，電極電位低的熱影響區(qū)被腐蝕減薄;熱影響區(qū)晶粒由于受到焊接熱循環(huán)作用而發(fā)生再結(jié)晶，晶粒尺寸長大明顯，該區(qū)域粗大晶粒組織的晶界成為腐蝕的優(yōu)先通道，造成整個晶粒的脫落，加速了腐蝕過程;熱影響區(qū)存在典型的晶間腐蝕形貌。該B10銅鎳環(huán)腐蝕失效過程是電偶腐蝕和晶間腐蝕綜合作用的結(jié)果。

轉(zhuǎn)速對FGH96/GH4169高溫合金慣性摩擦焊接頭組織與力學(xué)性能的影響/王彬， 等. 焊接，2018（9）：57-60.

應(yīng)用慣性摩擦焊機(jī)完成了FGH96/GH4169高溫合金焊接，采用光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡以及拉伸試驗(yàn)機(jī)等設(shè)備觀察并測試了焊接接頭的微觀組織形貌、顯微硬度及拉伸性能。結(jié)果表明接頭存在FGH96側(cè)母材、熱力影響區(qū)、焊縫區(qū)、GH4169側(cè)熱力影響區(qū)及母材五個區(qū)域，焊縫區(qū)組織為細(xì)小的等軸晶粒，晶粒尺寸遠(yuǎn)小于母材，熱力影響區(qū)則發(fā)生了拉伸變形。接頭近界面處最高溫度達(dá)到1 100 ℃以上，超過γ’等強(qiáng)化相的固溶溫度。焊后熱力影響區(qū)處強(qiáng)化相部分重溶，在界面細(xì)晶區(qū)強(qiáng)化相幾乎完全重溶。隨著轉(zhuǎn)速增大，焊縫區(qū)晶粒增大，典型原子的擴(kuò)散距離增加，接頭室溫抗拉強(qiáng)度和高溫抗拉強(qiáng)度值升高。

鈦和鋼等高強(qiáng)度合金攪拌摩擦焊攪拌頭用材的研究進(jìn)展/孔見， 等. 焊接，2018（10）：9-19.

攪拌摩擦焊技術(shù)克服了傳統(tǒng)焊接技術(shù)的弱點(diǎn)，在鋁鎂等軟質(zhì)材料的焊接上應(yīng)用十分廣泛。但是受到攪拌頭用材的制約，攪拌摩擦焊在鈦、鋼等焊接難度較大的高強(qiáng)度合金上的應(yīng)用仍很局限。因此選擇一種合適的材料，開發(fā)既廉價又安全可靠的攪拌頭成為各國研究者研究的重點(diǎn)。文中將對國內(nèi)外不同工況下高強(qiáng)度合金攪拌摩擦焊時攪拌頭用材進(jìn)行闡述，說明了不同材質(zhì)的攪拌頭焊接鈦、鋼的焊接效果、攪拌頭焊接時的磨損和失效情況，并對比分析了各攪拌頭材料的性能及優(yōu)缺點(diǎn)，同時對高強(qiáng)度合金攪拌摩擦用材的發(fā)展做出了展望。

6005A-T6鋁合金高頻脈沖MIG焊補(bǔ)新工藝/但楚臣，等. 焊接，2018（10）：26-29.

采用快速熱啟動工藝RTS（Rapid Thermal Start），對軌道車輛用6005A-T6鋁合金（6 mm板）對接接頭進(jìn)行一次焊補(bǔ)，研究焊補(bǔ)后接頭的組織和性能。試驗(yàn)結(jié)果表明，與傳統(tǒng)焊補(bǔ)工藝相比，焊前經(jīng)80℃的RTS，可以較明顯地減少常規(guī)補(bǔ)焊所產(chǎn)生的氣孔等缺陷;加熱（起始）區(qū)域的焊趾處焊接殘余應(yīng)力會降低10%左右，而在其他區(qū)域的焊趾處焊接殘余應(yīng)力下降5%左右;在焊補(bǔ)后的新老焊縫交界區(qū)域，晶粒粗化現(xiàn)象不太明顯，其微觀組織優(yōu)于常規(guī)焊補(bǔ)的;RTS一次焊補(bǔ)接頭的強(qiáng)度系數(shù)達(dá)到了0. 6，且RTS一次焊補(bǔ)、常規(guī)的一次焊補(bǔ)接頭的彎曲試驗(yàn)的彎曲角度為180°時，彎曲試樣均無裂紋，接頭塑性良好;經(jīng)RTS一次焊補(bǔ)后，焊接接頭的疲勞強(qiáng)度為77. 4 MPa，比常規(guī)的一次焊補(bǔ)的接頭疲勞強(qiáng)度提高約為17%。

熱輸入對Al/TiB2鋁基復(fù)合材料激光焊接粒子分布影響/崔海超， 等. 焊接，2018（10）：44-47.

采用光纖激光焊接技術(shù)，研究了4 mm厚納米級TiB2粒子增強(qiáng)純鋁基體復(fù)合材料板材的焊接性能。通過光學(xué)顯微鏡及掃描電子顯微鏡等方法，分析了焊后納米級TiB2粒子在焊縫中的分布及形態(tài)。結(jié)果表明，納米級TiB2粒子增強(qiáng)純鋁基復(fù)合材料具有較好的焊接性能。激光焊接后焊縫中TiB2粒子分布比母材中更加均勻，但當(dāng)焊接熱輸入過大時（功率4. 0 kW， 1 m/min），TiB2粒子有破裂現(xiàn)象，但粒子與基體的結(jié)合面界面仍然致密，基本不影響焊縫的性能。

GIS鋁合金殼體法蘭焊接數(shù)值模擬/張紅恩，等. 焊接，2018（10）：48-52.

GIS鋁合金殼體主要以焊接成形，有一定的裝配精度要求。若焊接變形和殘余應(yīng)力較為嚴(yán)重，會影響產(chǎn)品的質(zhì)量。為了研究焊接過程對產(chǎn)品質(zhì)量的影響，以法蘭與筒體焊接為對象，通過有限元軟件SYSWELD模擬出焊接過程的溫度場及應(yīng)力場，得到熱循環(huán)曲線、變形及殘余應(yīng)力分布。結(jié)果表明，第一道焊縫多次加熱，且峰值溫度接近退火溫度;法蘭存在整體傾斜及表面不平整的變形，筒體呈現(xiàn)波浪狀變形;殘余應(yīng)力主要分布在第一道焊縫根部及整個第二道焊縫。模擬結(jié)果可以為GIS鋁合金殼體焊接工藝控制提供參考依據(jù)。

鋁合金低旋轉(zhuǎn)速度回填式攪拌摩擦點(diǎn)焊接頭組織及力學(xué)性能/陳大偉， 等. 焊接，2018（10）：53-58.

采用低旋轉(zhuǎn)速度制備1. 5 mm厚5182-O鋁合金回填式攪拌摩擦點(diǎn)焊接頭，并通過正交試驗(yàn)法對其表面成形、剪切拉伸、十字拉伸和疲勞性能進(jìn)行分析，探究低旋轉(zhuǎn)速度下5182-O鋁合金點(diǎn)焊接頭的綜合性能。結(jié)果表明，焊接時間6. 5 s、旋轉(zhuǎn)速度1 000 r/min、下扎深度1. 9 mm為最佳焊接參數(shù);接頭剪切拉伸力和十字拉伸力分別為6. 62 k N和3. 67 k N;疲勞壽命N為1×106時，疲勞極限載荷F為1 108 N;點(diǎn)焊接頭剪切拉伸失效于上下板間的熱機(jī)影響區(qū)，裂紋沿上板厚度方向擴(kuò)展;接頭疲勞顯微裂紋同時起源于上下兩板靠近載荷一側(cè)，低旋轉(zhuǎn)速度下熱輸入較低，氧化物不均勻性是裂紋源產(chǎn)生的主要原因。

汽車用鎂/鋼異種金屬的焊接接頭組織與性能研究/李文博， 等. 焊接，2018（11）：11-15.

采用熔化極惰性氣體保護(hù)電弧焊（MIG）方法對AZ91D合金/Q345鋼異種金屬進(jìn)行了焊接，研究了焊接電流和焊接速度對焊縫顯微組織和焊接接頭抗拉強(qiáng)度的影響。結(jié)果表明，不同焊接電流條件下焊縫區(qū)都為等軸晶，且隨著焊接電流的增加，焊縫區(qū)晶粒尺寸逐漸增大;隨著焊接電流的增加，焊接接頭的抗拉強(qiáng)度呈現(xiàn)先增加而后降低的趨勢，在焊接電流為130 A時取得最大值144 MPa;隨著焊接速度的增加，異種金屬焊接接頭的抗拉強(qiáng)度呈現(xiàn)先增加后降低的特征，在焊接速度為750 mm/min時取得最小值，抗拉強(qiáng)度最小值約為38 MPa。AZ91D合金/Q345鋼異種金屬適宜的MIG焊接工藝為：焊接電流130 A，焊接速度600 mm/min。

輕質(zhì)異種材料摩擦焊研究現(xiàn)狀/梁武， 等. 焊接，2018（11）：19-25.

由于異種材料物理、化學(xué)性能及力學(xué)性能方面存在顯著差異，導(dǎo)致其在焊接過程中容易出現(xiàn)被氧化、形成脆性金屬間化合物、焊接變形嚴(yán)重等焊接缺陷。而摩擦焊作為一種綠色固相連接技術(shù)，因其焊接溫度低、焊接質(zhì)量好、焊接過程穩(wěn)定等優(yōu)點(diǎn)，已經(jīng)在異種材料焊接中得到了廣泛的應(yīng)用。詳細(xì)綜述了異種材料攪拌摩擦焊、線性摩擦焊軸向摩擦焊的國內(nèi)外研究進(jìn)展，涉及到焊接工藝、力學(xué)性能和成分分析等方面，著重介紹了鋁合金、鎂合金、鈦合金等輕質(zhì)材料之間的摩擦焊接，并對今后的發(fā)展進(jìn)行了展望。

飛機(jī)襟翼滑軌用鈦合金表面激光熔注WC/TC4復(fù)合涂層微觀組織分析/宋袁曾， 等. 焊接，2018（11）：44-49.

針對提高飛機(jī)襟翼滑軌表面耐磨性能的問題，采用激光熔注（Laser melt injection， LMI）技術(shù)在TC4表面制備WC顆粒增強(qiáng)的金屬基復(fù)合材料（Metal matrix composite， MMC）層。通過光學(xué)顯微鏡，SEM，XRD，EDS等設(shè)備研究了MMC層微觀組織和相組成以及掃描速度對熔注層形貌的影響，結(jié)果表明，掃描速度對MMC層有重要影響，隨著掃描速度的增加，熱輸入減小，熔池內(nèi)對流減弱，WC顆粒團(tuán)聚現(xiàn)象增加。MMC層主要由WC，TiC，Ti，W2C和W相組成，其中TiC分布主要分為兩種：以反應(yīng)產(chǎn)物的形式存在于Ti基體中;以反應(yīng)層的形式存在于WC顆粒周圍。反應(yīng)層存在方式對WC顆粒有釘扎作用，因此耐磨性能的提升更大。除此之外，研究發(fā)現(xiàn)MMC層不同區(qū)域微觀組織和硬度值存在明顯差異：熔注層下部，TiC枝晶數(shù)量較少且尺寸較小;熔注層中上部，TiC枝晶數(shù)量較多且尺寸較大;硬度值主要與WC顆粒的分布有關(guān)，MMC層的硬度從上部到熱影響區(qū)成先上升再下降的趨勢。

鋁合金VPPA-MIG復(fù)合焊接電信號分析/甘世明， 等. 焊接，2018（12）：7-11.

為分析鋁合金VPPA-MIG復(fù)合焊接過程中的電信號，在鋁合金7A52復(fù)合焊接試驗(yàn)過程中，利用VPPA-MIG復(fù)合焊接電信號檢測系統(tǒng)分別檢測VPPA電弧與MIG電弧電信號，將檢測到的電信號經(jīng)小波降噪處理后進(jìn)行功率譜分析。通過15組試驗(yàn)的電信號功率譜分析發(fā)現(xiàn)MIG電弧電信號中總有0 Hz直流分量存在，而且其功率占整個信號功率比例（功率占比）較大。當(dāng)VPPA電弧正反極性變化頻率恒為100 Hz時，MIG電流越大，MIG電弧電信號的主要高頻成分及其諧波分量也越大;焊接速度變化會影響MIG電弧電信號的主要高頻成分及其諧波分量的功率占比，而VPPA電流變化不會對MIG電弧電信號的主要高頻成分產(chǎn)生影響。VPPA電弧電信號的主要頻率成分總包含0 Hz直流分量和100 Hz及其各次諧波分量，且不受自身電弧電流、MIG電弧電流以及焊接速度的影響。

γ-TiAl合金自身及其與高溫合金的釬焊技術(shù)研究進(jìn)展與趨勢/尚泳來， 等. 焊接，2018（12）：12-20.

γ-Ti Al合金是航空航天領(lǐng)域極具應(yīng)用前景的輕質(zhì)高強(qiáng)、耐高溫結(jié)構(gòu)材料，實(shí)現(xiàn)γ-Ti Al合金自身及其與高溫合金的高質(zhì)量釬焊連接，對于促進(jìn)其工程化應(yīng)用具有重要意義。分別從釬料的潤濕性以及釬料種類（Ti基、Ag基、Al基）、工藝參數(shù)對接頭組織性能的影響等方面，綜述了國內(nèi)外的研究進(jìn)展。存在的主要問題是缺少γ-Ti Al合金專用的高溫釬料、界面反應(yīng)的控制機(jī)制以及接頭綜合性能的評價標(biāo)準(zhǔn)等。今后針對γ-Ti Al合金的釬焊連接，應(yīng)包括以下5個重點(diǎn)研究方向：高溫釬料成分設(shè)計(jì);接頭組織和性能的推演、預(yù)測方法;連接界面冶金行為的深入研究;連接界面組織調(diào)控機(jī)制;接頭綜合性能的考核與評價標(biāo)準(zhǔn)。

薄壁TC4鈦合金激光焊縫成形試驗(yàn)研究/楊爍， 等. 焊接，2019（1）：5-11.

以TC4薄壁鈦合金為研究對象，開展激光焊工藝研究及焊縫成形控制。主要研究了焊接過程保護(hù)方式、激光能量控制、離焦量和傾斜角度等焊接參數(shù)對焊縫成形的影響。研究結(jié)果表明，激光低速焊接TC4薄板鈦合金工藝窗口較窄，需要進(jìn)行精確的能量輸入控制。采用高速激光焊接TC4薄板結(jié)構(gòu)，有效地?cái)U(kuò)大工藝窗口。提高激光離焦量也可以提高熔化寬度，激光功率與離焦量比值為100～140 W/mm可得到良好的熔透效果。激光大角度斜向焊接會出現(xiàn)散射現(xiàn)象，提高能量輸入可以良好地保證成形質(zhì)量。

2195鋁鋰合金攪拌摩擦焊工藝/宋建嶺，等. 焊接. 2019（1）：31-35.

試驗(yàn)研究了8 mm厚2195-T8鋁鋰合金板材攪拌摩擦焊工藝，分析了不同攪拌針結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)對焊縫內(nèi)部質(zhì)量的影響，研究了工藝參數(shù)對接頭表面成形的影響，測試了接頭的力學(xué)性能。結(jié)果表明，使用圓錐螺紋+三個斜面結(jié)構(gòu)的攪拌針焊接，接頭內(nèi)部質(zhì)量更好;在室溫和低溫（-196 ℃）條件下，接頭抗拉強(qiáng)度和斷后伸長率都呈現(xiàn)出隨焊接速度的增加先增加后減少的趨勢，當(dāng)焊接速度為100 mm/min時，室溫和低溫（-196 ℃）下接頭抗拉強(qiáng)度、斷后伸長率都達(dá)到最高值，接頭抗拉強(qiáng)度分別為428 MPa， 538 MPa，斷后伸長率分別為4. 9%，7. 4%;接頭斷裂位置位于熱影響區(qū)，斷口呈45°剪切斷裂，斷裂部位有明顯頸縮。

GIL殼體5754鋁合金FSW與GTAW接頭組織和性能/喬亞霞， 等. 焊接，2019（1）：36-39.

針對GIL殼體材料5754鋁合金，制備FSW和GTAW接頭，并研究焊接接頭的顯微組織、拉伸性能、彎曲性能和沖擊性能。結(jié)果表明，兩種焊接方法下焊縫組織均為α-Al基體彌散分布著細(xì)小的β相（Al8Mg5），采用GTAW方法時，熱影響區(qū)晶粒明顯粗化;兩種焊接接頭的強(qiáng)度和彎曲性能均可以滿足殼體的強(qiáng)度設(shè)計(jì)要求。由于FSW過程的攪拌作用，焊縫金屬發(fā)生高溫動態(tài)回復(fù)再結(jié)晶，因此FSW接頭的抗拉強(qiáng)度和沖擊性能更為優(yōu)異。

釬焊溫度對CMSX-4單晶高溫合金接頭組織與性能的影響/侯星宇， 等. 焊接，2019（1）：40-44.

采用一種鎳基合金釬料釬焊CMSX-4單晶高溫合金，利用掃描電鏡、電子探針等分析手段研究接頭的微觀組織與相組成，并利用高溫持久試驗(yàn)機(jī)測試接頭的高溫持久性能，討論不同釬焊工藝條件下，接頭的組織與性能變化規(guī)律及接頭的斷裂機(jī)制。研究發(fā)現(xiàn)，隨著釬焊溫度的提高，焊縫中低熔點(diǎn)化合物相減少，小尺寸凝固缺陷消失，白色硼化物比例先升高后降低，γ’沉淀相增多，接頭的高溫組織穩(wěn)定性增加。當(dāng)釬焊溫度不低于1 290 ℃時，CMSX-4單晶高溫合金接頭在980 ℃/100 MPa條件下的持久壽命可達(dá)到400 h。觀察接頭的斷口形貌發(fā)現(xiàn)，斷裂均發(fā)生在焊縫處，斷裂模式為以脆性斷裂為主的混合斷裂。

ZK60鎂合金自持式攪拌摩擦焊工藝/侯軍才，等.焊接，2019（1）：45-49.

采用直徑為16 mm且表面刻有逆時針旋轉(zhuǎn)的螺旋槽的軸肩，直徑為6 mm的圓柱形光面攪拌針且沿長度方向加工三個對稱平臺的自持式攪拌摩擦焊攪拌頭，成功進(jìn)行了3 mm厚ZK60鎂合金薄板自持式攪拌摩擦焊，研究了焊接參數(shù)對接頭表面成形、缺陷的形成及力學(xué)性能的影響。研究結(jié)果表明，攪拌頭旋轉(zhuǎn)速度為600 r/min不變，焊接速度較低時，接頭上、下表面產(chǎn)生溝槽缺陷，增大焊接速度獲得表面無缺陷的接頭，過分增加焊接速度，在前進(jìn)側(cè)和后退側(cè)分別形成線狀缺陷和孔洞缺陷，接頭的力學(xué)性能隨焊接速度的增大線增大后減小;采用焊接速度為400 mm/min不變，采用較低的攪拌頭旋轉(zhuǎn)速度時，接頭表面魚鱗紋均勻、成形美觀、接頭表面和內(nèi)部均無缺陷，旋轉(zhuǎn)速度過分增大，魚鱗紋粗糙，在前進(jìn)側(cè)和后退側(cè)接頭內(nèi)部分別產(chǎn)生線狀缺陷和孔洞缺陷，接頭力學(xué)性能隨攪拌頭旋轉(zhuǎn)速度增大而減小。接頭最大的抗拉強(qiáng)度為270 MPa，斷后伸長率為8. 92%，接頭強(qiáng)度系數(shù)達(dá)到87%。

高鎂鋁合金板材MIG焊接頭組織性能分析/楊鴻馳， 等. 焊接， 2019（1）：59-61.

采用國產(chǎn)5087焊絲熔化極惰性氣體保護(hù)焊（MIG）對20 mm厚5083鋁合金板材進(jìn)行焊接試驗(yàn)，借助成分分析儀、光學(xué)顯微鏡、維氏硬度計(jì)以及材料試驗(yàn)機(jī)，對焊后材料顯微組織特征與材料性能研究。試驗(yàn)結(jié)果表明，焊絲滿足焊接需求;維氏硬度值在80～90 HV之間，其中焊核區(qū)硬度最低;焊接板各區(qū)顯微組織差異明顯，符合熱影響的作用效果;焊接接頭具有較好的力學(xué)性能，焊后抗拉強(qiáng)度與焊前母材抗拉強(qiáng)度之比（焊接強(qiáng)度系數(shù)）均大于0. 9。