宋學(xué)平
(蘭州石化職業(yè)技術(shù)學(xué)院 教務(wù)處,甘肅 蘭州 730060)
鋼箱梁是大跨徑橋梁常用的結(jié)構(gòu)形式,采用大量U肋角焊縫進(jìn)行焊接。鋼箱梁的U肋角焊縫屬于非全熔透的焊接方式,允許有一定的未焊透存在。因此,焊縫熔深是評估U肋角焊縫焊接質(zhì)量的一個(gè)重要指標(biāo)。目前,U肋角焊縫大多采用常規(guī)超聲波檢測,由于缺乏形象的圖像顯示,檢測結(jié)果不易判讀,因而檢測效率低下,難以滿足實(shí)際生產(chǎn)建設(shè)需求?;诖耍瑯I(yè)內(nèi)專家學(xué)者做了一些有益探索,取得了一定的成效。如,針對相控陣檢測技術(shù)體系的不完善,對U肋角焊縫超聲相控陣檢測的影響因素進(jìn)行了詳細(xì)的分析,并通過實(shí)驗(yàn)研究證實(shí)相控陣檢測U肋焊縫熔深的有效性,然而通用相控陣的成像分辨率的不足仍然存在[1]; 采用超聲相控陣技術(shù)進(jìn)行U肋熔深檢測已在實(shí)際應(yīng)用中逐步全面推廣[2];相比之下,相控陣全聚焦技術(shù)是一種具有更高的成像分辨率、覆蓋面廣、對小缺陷靈敏度高等優(yōu)勢,因而對缺陷定量具有更加準(zhǔn)確,對焊縫熔深評估更加精準(zhǔn)[3]; 針對對全聚焦相控陣技術(shù)的場測量以及聲場特性等問題,強(qiáng)天鵬等進(jìn)行了詳細(xì)研究,為全聚焦檢測技術(shù)應(yīng)用提供了有力技術(shù)支持[4-5]。筆者對相控陣全聚焦3D技術(shù)檢測鋼箱梁U肋角焊縫熔深時(shí),腹板、翼板外側(cè)、腹板內(nèi)側(cè)三個(gè)檢測位置的聲場覆蓋情況進(jìn)行分析,通過試驗(yàn)研究,對比分析三個(gè)位置檢測結(jié)果,得出最理想檢測位置,達(dá)到鋼箱梁U肋角焊縫熔深高效檢測的要求,解決常規(guī)超聲檢測效率低下,評判困難的問題。
對于具有N個(gè)陣元的相控陣線陣探頭,依次激發(fā)N陣元超聲陣列探頭的每一單個(gè)陣元,所有陣元同時(shí)接收,遍歷激發(fā)所有陣元之后,將采集得到二維矩陣N*N條A型回波,原理如圖1所示。根據(jù)延遲法則,將全矩陣采集獲得的二維矩陣數(shù)據(jù)對目標(biāo)網(wǎng)格化二維成像區(qū)域內(nèi)的每一個(gè)網(wǎng)格進(jìn)行聚焦計(jì)算,并通過彩色圖像顯示,即生成二維全聚焦成像,如圖2所示。從圖中可以看出,全聚焦具有覆蓋范圍大,缺陷分辨率高,圖像清晰等特點(diǎn)。
圖1 二維全矩陣數(shù)據(jù)采集 圖2 二維全聚焦圖像
對于相控陣矩陣探頭,同樣采用依次激發(fā)N陣元超聲陣列探頭的每一單個(gè)陣元,所有陣元同時(shí)接收,遍歷激發(fā)所有陣元之后,將采集得到三維矩陣N*N條A型回波,原理如圖3所示。將全矩陣采集獲得的三維矩陣數(shù)據(jù)根據(jù)延遲法則對目標(biāo)網(wǎng)格化三維成像區(qū)域內(nèi)的每一個(gè)網(wǎng)格進(jìn)行聚焦計(jì)算并通過彩色圖像顯示,即生成三維全聚焦成像,如圖4所示。三維圖像突破了傳統(tǒng)的平面圖像顯示方式,能夠同時(shí)顯示缺陷信息的三維空間信息,缺陷的長度、寬度、高度、位置等信息均能夠一目了然,為缺陷的評估提供了較為全面的參考。
圖3 三維全聚焦數(shù)據(jù)采集
圖4 三維全聚焦圖像
鋼箱梁U肋角焊縫的結(jié)構(gòu)形式一般采用T接形式進(jìn)行焊接,未焊透一般存在于腹板和翼板的接觸面區(qū)域。根據(jù)工件情況,在腹板上位置1處、翼板內(nèi)側(cè)(腹板側(cè))位置2處、翼板外側(cè)位置3處布置探傷位置較為合理,如圖5所示。對三處檢測位置進(jìn)行聲場覆蓋分析,如圖6所示,位置1處檢測時(shí)需通過大角度覆蓋,可能會存在覆蓋不到的死角區(qū)域,存在漏檢,同時(shí)大角度時(shí)聲場擴(kuò)散比較嚴(yán)重,不利于未焊透的定量;在位置2檢測時(shí),需要通過底面反射波進(jìn)行檢測,能夠覆蓋整個(gè)焊縫區(qū)域,由于采用二次波,正常的角度范圍即可覆蓋;位置3檢測采用直入射進(jìn)行檢測。
圖5 鋼箱梁U肋角焊縫結(jié)構(gòu)形式
圖6 聲場覆蓋分析
文中試驗(yàn)試塊如圖7所示,U型結(jié)構(gòu)板材(腹板)厚度為8 mm,翼板厚度9.5 mm,采用CO2氣體保護(hù)焊,雙面焊接。焊接參數(shù)為:焊接電壓23 V,焊接電流140 A,焊絲直徑1.2 mm,保護(hù)氣體流量20 L/min。
圖7 U肋角焊縫試塊
檢測設(shè)備采用CTS-PA22T全聚焦相控陣3D成像檢測系統(tǒng),如圖8所示,系統(tǒng)具有64個(gè)全并行的相控陣硬件通道,可實(shí)時(shí)采集多達(dá)64*64條A型波的原始全矩陣(FMC)數(shù)據(jù),具有3D全聚焦檢測模塊。
圖8 CTS-PA22T全聚焦相控陣3D成像檢測系統(tǒng)
檢測探頭采用5M8×8-1.5×1.5矩陣探頭,5L64-0.6×10的線陣探頭,并配備定位編碼器及探頭夾持機(jī)構(gòu),探頭及夾持工裝如圖9所示。
圖9 探頭及掃查夾具
在位置1進(jìn)行檢測時(shí),腹板厚度為8 mm,采用5M8×8-1.5×1.5矩陣探頭和55°楔塊,通過試塊的端角進(jìn)行探頭位置設(shè)定和靈敏度設(shè)定,將端角回波調(diào)節(jié)到焊縫邊緣確定探頭前沿,移動探頭使端角回波位于焊縫坡口中心線確定掃查探頭位置,調(diào)節(jié)靈敏度。一次波、二次波、三次波的圖像顯示如圖10所示,最終確定探頭前端面離焊縫中心線9 mm的位置作為掃查移動位置。
圖10 位置1的探頭位置及靈敏度設(shè)定
在位置1進(jìn)行檢測時(shí),焊縫區(qū)域檢測信號較難分析,如圖11和圖12所示。由于腹板較薄,從檢測圖像比較難區(qū)分未焊透的圖像,由于在位置1屬于大角度檢測,聲場擴(kuò)散比較嚴(yán)重,不利缺陷分析和定量。
圖11 位置1局部區(qū)域圖像
圖12 位置1的3D連續(xù)掃查記錄圖像
在位置2進(jìn)行檢測時(shí),翼板厚度為9.5 mm,采用5M8×8-1.5×1.5矩陣探頭和55°的角度楔塊,探頭位置和靈敏度設(shè)置采用和位置1類似的方式,如圖13所,最終確定探頭前端面離焊縫中心線15 mm的位置作為掃查移動位置。
圖13 探頭位置及靈敏度設(shè)定
在位置2進(jìn)行檢測時(shí),全焊透時(shí),在焊縫中心區(qū)域沒有明顯的回波圖像,在焊縫邊緣區(qū)域能夠明顯看到焊縫余高的結(jié)構(gòu)回波,如圖14所示。
圖14 全焊透檢測圖像
因此在位置2進(jìn)行檢測時(shí)以腹板內(nèi)側(cè)的焊縫余高結(jié)構(gòu)波作為參考。當(dāng)存在未焊透時(shí),檢測圖像如圖15所示,可以看到在焊縫中心區(qū)域有明顯的圖像回波,同時(shí)也可以看到焊縫余高的回波。
圖15 未焊透檢測圖像
在位置2通過編碼器定位進(jìn)行連續(xù)3D掃描獲得完整圖像如圖16、圖17所示。從檢測圖像中可以看出,連續(xù)3D圖像顯示非常直觀,能夠完整透視整個(gè)焊縫內(nèi)部情況,能夠看到完整的未焊透區(qū)域和焊縫余高的連續(xù)圖像顯示,可見在位置2進(jìn)行U肋角焊縫的檢測是可行的。
圖16 全焊透3D圖像連續(xù)記錄
圖17 未焊透3D圖像連續(xù)記錄
在位置3進(jìn)行檢測時(shí),翼板厚度為9.5 mm,采用5L64-0.6×10線陣探頭和0°楔塊,探頭放置在焊縫的正上方區(qū)域,檢測圖像如圖18所示。
圖18 位置3的檢測圖像
圖像中間區(qū)域?yàn)槲春竿竻^(qū)域,邊緣還可以觀察到焊縫余高的輪廓回波。因此在位置3檢測也是可行的。
通過采用3D全聚焦檢測技術(shù)對鋼箱梁U肋角焊縫進(jìn)行檢測研究,具有如下結(jié)論:
(1)在腹板外側(cè)面進(jìn)行檢測時(shí),圖像較為復(fù)雜,缺陷不易區(qū)分,因此對U肋焊縫進(jìn)行熔深評估時(shí)難度較大,不建議在該部位進(jìn)行檢測。
(2)在翼板內(nèi)側(cè)(腹板側(cè))進(jìn)行檢測時(shí),圖像顯示較為直觀,能夠快速評估未焊透情況,是一種可行的方案。
(3)翼板外側(cè)(非腹板側(cè))進(jìn)行檢測時(shí),圖像顯示非常直觀,未焊透區(qū)域、焊縫余高輪廓均能夠較為清晰顯示,同時(shí)由于聲束是直入射檢測,因此焊縫熔深測量精度最高,條件允許時(shí)在該位置檢測是最理想的。
(4)3D檢測結(jié)果能夠通透顯示整個(gè)焊縫的內(nèi)部情況,分析評估較方便、快捷、易判,對焊縫檢測具有較大的優(yōu)勢;同時(shí)全聚焦技術(shù)的高分辨率使得圖像顯示與缺陷真實(shí)尺寸更為接近,能夠提高檢測效率和靈敏度,具有較大實(shí)用價(jià)值。