馬振棟，陳家勇，賴亞平

(林同棪國(guó)際工程咨詢(中國(guó))有限公司，重慶 401121)

纜索承重橋梁中，纜索是提供整體剛度及承載受力的主要構(gòu)件，梁體主要起提供局部剛度、傳遞活載的作用[1]，因此梁體向更輕型化發(fā)展，梁高與跨度的比值(高/跨比)隨著主跨的增大呈減小趨勢(shì)，如現(xiàn)代大跨度斜拉橋的高/跨比一般為1/100～1/300，甚至更低[2-3]。當(dāng)橋梁主跨為80 m～300 m且梁體自身具有較大的承載能力時(shí)，按纜索承重橋梁設(shè)計(jì)就會(huì)使梁體的承載能力發(fā)揮不足，為解決這個(gè)問題，鄧文中院士在2007年提出了“以梁為主體，纜索承重為輔的索輔梁橋”的理念，即把充分發(fā)揮梁體自身的承載能力作為前提，把纜索設(shè)計(jì)成為輔助受力的結(jié)構(gòu)[4-6]。索輔梁橋是較為新型的橋梁類型，在應(yīng)用實(shí)踐中，常面臨2個(gè)典型的問題：1) 在選定的梁高下，纜索需要承受多少比例的總荷載(承載比)、采用何種類型及布置方式的纜索來輔助梁體受力才能滿足跨度的要求；2) 怎樣利用“纜索為輔助受力結(jié)構(gòu)”這個(gè)特點(diǎn)進(jìn)行輕型化的索塔設(shè)計(jì)，索塔架設(shè)對(duì)工法有何要求。為解決這2個(gè)層面的問題，以四川眉山岷江大橋?yàn)槔?，研究纜索的承載比、選用類型及布置方式，對(duì)輕型化、全曲線造型的拱塔及輔塔進(jìn)行受力影響分析，對(duì)經(jīng)結(jié)構(gòu)優(yōu)化后大橋的合理性做出評(píng)價(jià)，并與同類型的拱塔斜拉橋—沈陽(yáng)三好橋?qū)Ρ?總結(jié)各自的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)[7]，對(duì)拱塔施工提出工法上的建議。

1 橋梁總體布置

四川眉山岷江大橋是舊址新建工程，原橋址因長(zhǎng)期采砂使得河床下降，導(dǎo)致橋墩基礎(chǔ)沖刷嚴(yán)重、喪失承載能力而拆除。

新建的岷江大橋跨徑布置為(37.5+39+55+120+120+55+39+35)m=500.5 m，整體為一聯(lián)，橋?qū)?2.5 m。由于通航高度、路線高程及工程投資限制，梁體采用梁高為2.5 m的預(yù)應(yīng)力混凝土扁平箱梁。建設(shè)方要求新橋需具有輕巧的拱結(jié)構(gòu)元素以體現(xiàn)橋梁與岷江兩岸“青山綠水相融合”的城市風(fēng)貌，因此采用了拱塔斜拉橋方案，如圖1所示。

單位：m

2 承載比及纜索類型研究

利用數(shù)值分析法，推導(dǎo)在梁高為定值時(shí)，纜索的承載比、類型與跨度之間的關(guān)系公式，梁體彎矩基本公式為：

M=λpL2

(1)

式中：p為總荷載，kN/m；L為計(jì)算跨徑，m；λ為與結(jié)構(gòu)體系相關(guān)的系數(shù)[8]，如簡(jiǎn)支梁λ取1/8。

(2)

式中：L輔為采用纜索輔助后可達(dá)到的跨徑，m；L梁為該梁體用在梁式橋時(shí)的跨徑，m。

將梁體的承載比代入并考慮纜索類型的影響，得出跨度經(jīng)驗(yàn)公式：

(3)

式中：η為梁體承載比；K為綜合系數(shù)。按照纜索的作用原理不同，有2種類型要考慮：1) 設(shè)置垂直吊索時(shí)，直接考慮吊索在豎向?qū)α后w提供的支撐作用；2) 纜索為斜拉索時(shí)，它不僅在豎向?qū)α后w提供了支撐，纜索力的水平分量還增加了預(yù)應(yīng)力混凝土梁體的壓應(yīng)力，起到優(yōu)化梁體受力、提升跨越能力的作用，因此K按下述規(guī)律選?。涸O(shè)置垂直吊索時(shí)K=1.0，設(shè)置斜拉索時(shí)K=1.3～1.6，按η取值越高，K值取值越低的規(guī)律插值。

利用公式(3)對(duì)2.5 m高的預(yù)應(yīng)力混凝土梁體按纜索的承載比(η纜索=1-η)30%～70%分階，考慮采用斜拉索及垂直吊索2種類型進(jìn)行多參數(shù)分析，得到纜索承載比、纜索類型與跨度之間的關(guān)系，如圖2所示。

圖2 纜索承載比與跨度關(guān)系

由圖2可知，纜索對(duì)跨度的提升作用呈現(xiàn)出隨纜索承載比的增加而增長(zhǎng)的趨勢(shì)；因斜拉索的水平分力對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土梁體的優(yōu)化受力作用，故呈現(xiàn)出斜拉索對(duì)跨度的提升能力比垂直吊索高出 30%～60%的趨勢(shì)。采用斜拉索輔助且跨度要求為120 m時(shí)，斜拉索的承載比取值約為60%。采用垂直吊索輔助且同樣承載比為60%時(shí)，跨度只能達(dá)到80 m，即使在承載比達(dá)到70%，跨度也只能達(dá)到90 m，但在纜索承載比超過70%后，纜索成為承載受力的主要構(gòu)件，與索輔梁橋的基本概念不符。因此，同樣承載比時(shí)，斜拉索比垂直吊索對(duì)跨度的提升作用更為顯著。

岷江大橋由于通航高度、路線高程的限制，如采用垂直吊索，只有下承式拱橋能滿足要求，但即使采用鋼結(jié)構(gòu)拱肋，其體量也較為龐大且需額外設(shè)置水平系桿[9]，除增加梁體設(shè)計(jì)難度外，也與建設(shè)方對(duì)橋梁形體的要求不符。綜上所述，采用承載比約60%的斜拉索輔助梁體受力，可滿足岷江大橋120 m的跨度要求。

3 索塔受力影響分析

3.1 橋梁有限元建模

為研究鋼拱塔及輔塔對(duì)索輔梁橋結(jié)構(gòu)受力的影響，采用有限元程序Midas Civil對(duì)全橋進(jìn)行建模。對(duì)主梁采用三維梁?jiǎn)卧M、輸入所有預(yù)應(yīng)力效應(yīng)，以主梁滿足全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件為基本前提[8]；拱塔、輔塔、塔座、塔墩等采用三維變截面梁?jiǎn)卧M；樁基礎(chǔ)采用三維梁?jiǎn)卧M，用土彈簧系數(shù)模擬樁土間的相互影響；拉索用只受拉的桁架單元模擬[10]。模型共2 457個(gè)節(jié)點(diǎn)、2 319個(gè)單元，有限元模型如圖3(a)所示，靜力荷載包括自重、二期恒載，汽車及人群活載以移動(dòng)荷載方式施加。

(a) 有限元分析模型 (b) 3段平衡式拉索(c) 拉索力斷面示意

3.2 P4鋼拱塔受力影響分析

P4為雙肢鋼拱塔構(gòu)造，設(shè)置斜拉索和與之對(duì)應(yīng)的水平索構(gòu)成了3段平衡式拉索，如圖3(b)、(c)所示。為達(dá)到梁體和鋼拱塔受力最優(yōu)的目的，3段平衡式拉索要求斜拉索與水平索的索力一致、索體選用同一型號(hào)。雙肢拱塔間的夾角是重要的參數(shù)，它決定著斜拉索與水平索的合力是否位于拱肋平面內(nèi)，即決定著“3段平衡式拉索”的設(shè)計(jì)目的能否實(shí)現(xiàn)，因此在其他結(jié)構(gòu)參數(shù)不變的情況下，通過研究雙肢拱塔間不同的夾角對(duì)拱塔結(jié)構(gòu)及主梁的應(yīng)力影響，確定出結(jié)構(gòu)影響的敏感性及應(yīng)力的變化規(guī)律。

拱腳處為內(nèi)力最大位置，且隨著拱塔間夾角的變化其結(jié)果變化較大，因此將拱腳處的應(yīng)力作為控制目標(biāo)1；P4鋼拱塔處主梁是梁體負(fù)彎矩最大位置[11]，且隨著拱塔間夾角的變化其結(jié)果也會(huì)變化，因此將P4鋼拱塔處主梁頂緣的應(yīng)力作為控制目標(biāo)2。

雙肢拱塔間夾角在36°～52°時(shí)拉索合力鄰近拱肋平面，故以該角度區(qū)域作為研究范圍，計(jì)算出控制目標(biāo)隨著角度變化的取值，從而得出一系列的控制點(diǎn)并用圖形表示，經(jīng)分析比較得出變化規(guī)律，對(duì)P4雙肢拱塔間夾角取值給出建議。

3.2.1 P4拱腳處應(yīng)力變化規(guī)律

P4拱腳處應(yīng)力的變化規(guī)律如圖4所示。

圖4 P4拱腳處應(yīng)力變化規(guī)律

由圖4可知，P4拱腳處應(yīng)力為受拱塔間夾角變化影響顯著的目標(biāo)值，在夾角由36°～52°變化時(shí)呈現(xiàn)出大曲率的曲線變化規(guī)律，最大拉應(yīng)力及壓應(yīng)力曲線均在44°附近為極小值，表明該角度趨近于拱塔間的最佳角度；角度由44°逐漸減小及增大時(shí)，應(yīng)力變化幅度均較大，在39°及48°附近應(yīng)力均超過規(guī)范允許值；因此拱塔間夾角在39°～48°時(shí)屬于合理的角度范圍。

為達(dá)到拱塔受力優(yōu)化的目的，岷江大橋拱塔間夾角取值應(yīng)在44°附近優(yōu)化，拱腳處應(yīng)力可控制在最大拉應(yīng)力80 MPa、最大壓應(yīng)力-180 MPa。

3.2.2 P4鋼拱塔處主梁頂緣應(yīng)力變化規(guī)律

P4鋼拱塔處主梁頂緣應(yīng)力的變化規(guī)律如圖5所示。

圖5 P4鋼拱塔處主梁頂緣應(yīng)力變化規(guī)律

由圖5可知，P4鋼拱塔處主梁頂緣應(yīng)力也是受拱塔間夾角變化影響顯著的目標(biāo)值，在夾角由36°～52°變化時(shí)，應(yīng)力呈由拉應(yīng)力向壓應(yīng)力逐漸轉(zhuǎn)化的規(guī)律，變化速率基本一致，且在夾角41°～52°范圍，梁體可滿足全預(yù)應(yīng)力要求。壓應(yīng)力逐漸增加的原因是隨著拱塔間角度的增大，斜拉索與水平線的夾角逐漸小幅減小，在拉索豎向承載比不變的情況下，斜拉索水平分力的增大增加了梁體的壓應(yīng)力。岷江大橋拱塔間夾角可在41°～52°范圍內(nèi)優(yōu)化取值。

3.3 P3、P5輔塔受力影響分析

因2.5 m的梁高用在連續(xù)體系時(shí)最大跨度只能達(dá)到50 m，顯然邊跨55 m的跨度需要部分纜索支撐輔助受力，需由輔塔的斜拉索提供。因此，輔塔斜拉索的作用及設(shè)置數(shù)量是重要的參數(shù)。在其他結(jié)構(gòu)參數(shù)不變的情況下，通過研究P3、P5輔塔是否設(shè)置斜拉索及設(shè)置數(shù)量，確定出結(jié)構(gòu)影響的敏感性及應(yīng)力的變化規(guī)律。P3、P5輔塔處(即邊跨支點(diǎn)處)主梁是負(fù)彎矩顯著的位置，是否設(shè)置斜拉索及設(shè)置數(shù)量對(duì)其影響很大，因此取該處主梁頂緣應(yīng)力作為控制目標(biāo)1；P4拱塔處主梁頂緣應(yīng)力和拱腳處應(yīng)力是整個(gè)結(jié)構(gòu)最應(yīng)關(guān)注的關(guān)鍵目標(biāo)，因此分別作為控制目標(biāo)2和3。

以P3、P5輔塔不設(shè)置斜拉索、設(shè)置1對(duì)斜拉索、設(shè)置2對(duì)斜拉索這3種情況作為研究范圍，計(jì)算出控制目標(biāo)隨之變化的值，從而得出一系列的控制點(diǎn)并用圖形表示，經(jīng)分析比較得出變化規(guī)律，并對(duì)岷江大橋P3、P5輔塔是否需設(shè)置斜拉索及設(shè)置數(shù)量給出建議。

3.3.1 控制目標(biāo)1和2處應(yīng)力的變化規(guī)律

因全橋?qū)ΨQ，故取P3處主梁頂緣應(yīng)力代表控制目標(biāo)1，控制目標(biāo)1和2處應(yīng)力的變化規(guī)律如圖6所示。

圖6 P3、P4鋼拱塔處主梁頂緣應(yīng)力變化規(guī)律

由圖6可知，P3輔塔處主梁頂緣應(yīng)力為受影響顯著的目標(biāo)值，不設(shè)置斜拉索時(shí)不滿足全預(yù)應(yīng)力要求，設(shè)置1對(duì)即改善1.3 MPa、但仍不滿足全預(yù)應(yīng)力要求，設(shè)置2對(duì)可改善2.3 MPa、滿足全預(yù)應(yīng)力要求。P4鋼拱塔處主梁頂緣應(yīng)力為受影響微弱的目標(biāo)，從不設(shè)置斜拉索到設(shè)置2對(duì)拉索僅改善0.1 MPa，因此不作為主要控制目標(biāo)。岷江大橋輔塔處需設(shè)置2對(duì)斜拉索以保證邊跨梁體滿足全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的要求。

3.3.2 鋼拱塔拱腳處應(yīng)力變化規(guī)律

鋼拱塔拱腳處應(yīng)力的變化規(guī)律如圖7所示。

圖7 P4鋼拱塔拱腳處主梁頂緣應(yīng)力變化規(guī)律

由圖7可知，鋼拱塔拱腳處應(yīng)力為受影響微弱目標(biāo)，從不設(shè)置斜拉索到設(shè)置2對(duì)拉索僅改善5 MPa。因此，應(yīng)以輔塔處主梁頂緣應(yīng)力為主要控制目標(biāo)。

4 全橋構(gòu)造合理性評(píng)價(jià)及工法研究

4.1 全橋構(gòu)造合理性評(píng)價(jià)

岷江大橋按研究所得結(jié)論進(jìn)行如下優(yōu)化：P4雙肢鋼拱塔間夾角取值43.6°，每側(cè)設(shè)置10對(duì)斜拉索和10對(duì)水平索構(gòu)成平衡拉索，型號(hào)均為15-55；輔塔設(shè)置2對(duì)15-31型斜拉索；對(duì)Midas Civil程序所建的全橋有限元模型進(jìn)行對(duì)應(yīng)修改，分析所得的主要結(jié)果如表1所示。

表1 大橋主要分析結(jié)果 MPa

由表1可知，成橋狀態(tài)主梁及拱塔應(yīng)力比較理想，斜拉索及水平索內(nèi)力較為一致。活載作用下，主跨的撓/跨比為1/2 521，拱塔面內(nèi)及面外變形小于21 mm、應(yīng)力小于14 MPa，纜索內(nèi)力小于總內(nèi)力的6.3%，說明梁體自身剛度大，起到主要承載作用。使用狀態(tài)下，斜拉索豎向分力承受62%的總荷載，與數(shù)值分析法所得結(jié)論一致，主梁滿足全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的設(shè)計(jì)要求，自身承載能力充分發(fā)揮，鋼拱塔應(yīng)力水平占規(guī)范允許值的67%。表1分析結(jié)果表明3段平衡式拉索設(shè)計(jì)使各構(gòu)造協(xié)同受力，充分發(fā)揮各自的承載能力，全橋結(jié)構(gòu)合理、受力安全。

筆者主持設(shè)計(jì)于2008年建成通車的沈陽(yáng)三好橋亦為拱塔斜拉橋，與眉山岷江大橋相比，各自的特點(diǎn)如表2所示。

由表2可知，岷江大橋采用了形體更輕型化、全曲線造型的拱塔，利用3段平衡式拉索與輔塔斜拉索組合起到了更有效的輔助受力作用，使拱塔、輔塔、主梁達(dá)到更佳的協(xié)同受力效果，滿足了跨度更大、梁體設(shè)計(jì)等級(jí)更高的要求。

4.2 拱塔架設(shè)工法研究

調(diào)查發(fā)現(xiàn)橋位處江面寬闊、水流湍急，不具備搭設(shè)70 m(江面～塔頂)高的大型支架來拼裝拱塔的條件，建議拱塔采用“同步對(duì)稱豎轉(zhuǎn)”施工工藝；58 m高的拱塔是輕型化的柔性結(jié)構(gòu)，豎轉(zhuǎn)施工過程中的受力控制是關(guān)鍵因素。為研究這個(gè)問題，采用有限元程序Midas Civil建模進(jìn)行受力分析、采用BIM建模進(jìn)行空間關(guān)系研究，模擬施工中牽引起吊、旋轉(zhuǎn)過程、拱腳固結(jié)、拉索安裝等關(guān)鍵工序和是否存在空間沖突問題[12]，如圖8所示。

分析得出“同步對(duì)稱豎轉(zhuǎn)”施工過程中拱塔受力安全，但實(shí)施中須注意的事項(xiàng)為：1) 鋼拱與塔座連接處需設(shè)計(jì)為轉(zhuǎn)動(dòng)軸，注意保證拱塔兩端轉(zhuǎn)動(dòng)軸同心共線；2) 豎轉(zhuǎn)基本到位后，須對(duì)拱塔間的夾角、拱平面外的變形進(jìn)行精確定位調(diào)整后[13]，才可實(shí)施拱腳焊接，與拱座形成整體；3) 拉索安裝順序?yàn)橄人剿?，后斜拉索[14]，注意采取有效措施保證水平索低應(yīng)力下錨固的可靠性[15]。

表2 岷江大橋與沈陽(yáng)三好橋關(guān)鍵構(gòu)造對(duì)比

(a) 有限元分析模型

(b) BIM分析模型

5 結(jié)束語(yǔ)

1) 纜索對(duì)索輔梁橋跨度有提升作用，隨著纜索承載比的增加而增長(zhǎng)；對(duì)于混凝土梁體，采用斜拉索對(duì)跨度的提升作用更為有效，比垂直吊索高出 30%～60%；采用承載比約60%的斜拉索輔助，可滿足岷江大橋120 m的跨度要求。

3) 雙肢鋼拱塔間夾角是重要的設(shè)計(jì)參數(shù)，對(duì)拱塔受力影響顯著，夾角在39°～48°區(qū)間為合理的角度值；岷江大橋取值約為44°時(shí)拱塔受力最小，可實(shí)現(xiàn)運(yùn)用“3段平衡式拉索”達(dá)到梁體和鋼拱塔受力最佳的設(shè)計(jì)目的。

4) 輔塔設(shè)置斜拉索對(duì)邊跨梁體受力改善明顯，以控制邊跨梁體滿足全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件為目標(biāo)，應(yīng)在輔塔設(shè)置一定數(shù)量的斜拉索，對(duì)岷江大橋建議采用2對(duì)斜拉索輔助邊跨受力。

5) 對(duì)眉山岷江大橋進(jìn)行優(yōu)化的結(jié)果表明，基于索輔梁橋設(shè)計(jì)的鋼拱塔斜拉橋體系可靠，3段平衡式拉索與輔塔斜拉索組合使各構(gòu)造協(xié)同受力，充分發(fā)揮各自的承載能力，同步對(duì)稱豎轉(zhuǎn)施工能保證拱塔施工中的安全性，是可靠的工法，建議采用。