李又云，趙亞偉，楊建國，王會(huì)濤，莊 園，安鑫厚

(1.長安大學(xué) 特殊地區(qū)公路工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，陜西 西安 710064；2.交通運(yùn)輸部科學(xué)研究院，北京 100029)

我國中西部地區(qū)黃土分布廣泛，尤其是西部地區(qū)黃土層最厚可達(dá)200～300 m。目前，黃土地區(qū)已經(jīng)建成或在建隧道數(shù)量眾多，積累了豐富的工程經(jīng)驗(yàn)，取得了大量研究成果，但也面臨著一些工程問題。黃土隧道尤其是Q3地層中的大斷面黃土隧道基底加固問題是近幾年在黃土隧道施工中不可回避的嶄新課題。黃土地層中的隧道周邊介質(zhì)具有其他圍巖所不具有的特殊性質(zhì)，主要體現(xiàn)在自身強(qiáng)度低，遇水軟化，流變特性顯著，且持續(xù)時(shí)間長。黃土的這些性質(zhì)導(dǎo)致了大量在役隧道病害頻繁出現(xiàn)，且所占比例較高。據(jù)袁永新[1]對(duì)甘肅省的已建黃土隧道的調(diào)查和分析，發(fā)現(xiàn)修筑完成若干年后絕大部分黃土隧道都存在不同程度的病害問題，主要表現(xiàn)為：基底承載力不足，變形較大，最終導(dǎo)致襯砌開裂和滲漏水。

為提高隧道地基承載力，有效控制不利變形，防治隧道病害的發(fā)生，當(dāng)前黃土隧道地基加固已獲得較多應(yīng)用。如公路方面的甘肅省土家灣隧道、青海省大有山隧道等；在鐵路方面主要集中在高速鐵路隧道，比較典型的如鄭(州)—西(安)高速鐵路沿線隧道等。在長期運(yùn)營期間，為了分析隧道地基加固是否達(dá)到初始目的，圍巖流變導(dǎo)致的黃土隧道加固地基受力與變形問題顯得尤為必要。

眾所周知，包含黃土體在內(nèi)的軟弱圍巖流變的顯著特點(diǎn)就是流變變形大，且持續(xù)時(shí)間長。流變不僅在施工期間持續(xù)發(fā)展，而且在運(yùn)營期間相當(dāng)長的時(shí)間內(nèi)也在不斷地產(chǎn)生。長期流變作用下，圍巖應(yīng)力一直處于不斷的調(diào)整狀態(tài)，隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)受到的圍巖壓力也在不斷變化?；谲浫鯂鷰r這種工程力學(xué)性質(zhì)，很多學(xué)者對(duì)軟弱圍巖的流變特性進(jìn)行了研究，取得了大量成果。但現(xiàn)有研究成果主要集中在圍巖流變的變形機(jī)制、支護(hù)結(jié)構(gòu)和圍巖的相互作用機(jī)理和合理支護(hù)時(shí)機(jī)等方面[2-6]。劉祖典[7]指出黃土洞室的時(shí)間效應(yīng)是存在的，作用在襯砌上的圍巖壓力沒有突然性，它是隨著掘進(jìn)與時(shí)間的增長而增長，并隨著土體的穩(wěn)定而穩(wěn)定，圍巖與時(shí)間的關(guān)系可用雙曲線來描述。扈世民[8]通過對(duì)鄭(州)—西(安)、蘭(州)—渝(重慶)等高速鐵路線上二十多條大斷面黃土隧道的統(tǒng)計(jì)分析指出：黃土隧道長期變形與穩(wěn)定的影響因素主要包括黃土工程特性、隧道埋深和斷面形狀等，圍巖的變形特點(diǎn)主要是變形速度快、變形量大且持續(xù)時(shí)間長。李燁等[9]利用廣義開爾文3單元流變力學(xué)模型對(duì)大有山黃土隧道的長期受力與變形特性進(jìn)行了數(shù)值分析，所得結(jié)果與實(shí)測結(jié)果基本吻合。

目前，圍巖流變計(jì)算模型較多，主要有Maxwell模型、Kelvin模型、Burgers模型、Bingham模型以及西元模型[10]。朱定華等[11]通過對(duì)流變?cè)囼?yàn)成果分析，認(rèn)為采用Burgers模型能夠很好的模擬軟弱圍巖的流變特性。王偉峰等[12]對(duì)采用了拉格朗日分析法隧道圍巖流變特性進(jìn)行了分析，認(rèn)為隧道圍巖流變特性時(shí)，采用黏彈性方法比彈性方法更貼合實(shí)際，可反映圍巖變形的實(shí)際過程。

當(dāng)前，考慮到黃土隧道地基承載力的不足問題，隧道基底加固已獲較多應(yīng)用[13-14]。結(jié)合隧道地基加固問題也做了大量研究工作。但是基于黃土隧道圍巖流變角度，對(duì)軟弱黃土隧道加固地基開展長期受力與變形的研究幾乎處于空白狀態(tài)。鑒于此，本文以傅家窯1#隧道加固地基為依托，在考慮圍巖流變效應(yīng)的條件下，采用數(shù)值分析的手段，對(duì)黃土隧道旋噴樁加固地基的長期受力與變形性狀進(jìn)行了研究?？紤]到旋噴樁復(fù)合地基受力與變形性狀與樁土間相互作用參數(shù)取值的關(guān)鍵性，本文結(jié)合依托工程現(xiàn)場靜載試驗(yàn)，對(duì)參數(shù)取值進(jìn)行了反演分析。

1 工程概況

付家窯1#隧道位于蘭州市黃河北岸的皋蘭縣忠和鎮(zhèn)，隧道長度為766 m，最大埋深112 m，開挖寬度為16.8 m，開挖高度11 m，為三車道大斷面的黃土隧道。

該隧道所處地層屬于第四系全新統(tǒng)沖洪積黃土狀砂質(zhì)粉土Q3al+pl，上更新統(tǒng)風(fēng)積黃土Q3eol以及上更新統(tǒng)沖積黃土狀?yuàn)A細(xì)砂層Q3al。風(fēng)積黃土Q3eol厚度為0～20 m，具有自重濕陷性，0～15 m具有Ⅱ—Ⅲ級(jí)自重濕陷性；沖積黃土狀?yuàn)A細(xì)砂層Q3al，根據(jù)鉆孔揭露其厚度為10～20 m，具有非自重濕陷性，濕陷等級(jí)為Ⅰ—Ⅱ。水文地質(zhì)條件相對(duì)比較簡單，含水層位于隧道設(shè)計(jì)標(biāo)高以下，洞身圍巖一般呈干燥—稍濕狀態(tài)。圍巖整體為Ⅴ級(jí)，該隧道采用CD法施工，隧道縱剖面見圖1。

圖1 隧道縱剖面圖

為提高隧道基底承載力，降低運(yùn)營期的沉降，黃土隧道基底采用高壓旋噴樁加固，設(shè)計(jì)參數(shù)：直徑0.6 m，樁長6 m，間距1.2 m×1.2 m，梅花狀布置。設(shè)計(jì)水灰比1∶1.2，旋噴注漿壓力為25 MPa，施工時(shí)可根據(jù)不同土質(zhì)試驗(yàn)確定施工參數(shù)。最終要求旋噴樁加固的地基，承載力達(dá)到300 kPa以上。根據(jù)地勘與設(shè)計(jì)資料，傅家窯1#隧道圍巖、支護(hù)結(jié)構(gòu)和旋噴樁的物理力學(xué)參數(shù)具體見表1；隧底加固見圖2。

表1 計(jì)算模型參數(shù)

圖2 付家窯隧道基底加固示意圖(單位：mm)

2 圍巖流變

黃土具有明顯的流變特性。黃土隧道剛修筑完成后，隧道往往處于安全狀態(tài)，隨著時(shí)間推移，圍巖變形不斷調(diào)整，圍巖壓力也隨之發(fā)生變化，最終可能導(dǎo)致襯砌結(jié)構(gòu)失穩(wěn)破壞。隧道地基加固后，地基承載力得到提高，但在圍巖流變持續(xù)的條件下，其是否與隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)的要求相適應(yīng)，也是廣受關(guān)注的問題。

流變是指土體在一定應(yīng)力條件下，維持應(yīng)力水平不變，變形隨時(shí)間逐漸增加的性質(zhì)。黃土典型的流變特性曲線見圖3。

圖3 典型流變特征曲線[15]

依據(jù)流變特點(diǎn)大致可以將流變過程劃分為三個(gè)階段：首先是荷載施加初期，圍巖表現(xiàn)出瞬時(shí)的彈性應(yīng)變，即第一階段；其次是保持應(yīng)力不變的情況下，第二階段是應(yīng)變會(huì)隨著時(shí)間以恒定的速率不斷增大，或流變速率逐漸衰減，最終趨于穩(wěn)定；第三階段為加速流變階段，即圍巖出現(xiàn)加速變形，產(chǎn)生失穩(wěn)破壞。

隧道圍巖流變特點(diǎn)與圍巖的受力狀態(tài)有著密切的關(guān)系，見圖3。在圍壓為100 kPa的條件下，圍巖流變只經(jīng)歷了前兩個(gè)階段；當(dāng)軸壓增加250 kPa時(shí)，流變經(jīng)歷了三個(gè)階段，最終達(dá)到破壞。

黃土組成以粉粒為主，孔隙大，但結(jié)構(gòu)相對(duì)穩(wěn)定。當(dāng)在外荷載較小的時(shí)候，能夠承受一定的荷載，隨時(shí)間推移，變形逐漸調(diào)整，土體會(huì)達(dá)到一個(gè)新的穩(wěn)定結(jié)構(gòu)，流變最后趨于穩(wěn)定；當(dāng)荷載増加，土粒間的相對(duì)位移逐漸増大，流變的結(jié)果導(dǎo)致土體結(jié)構(gòu)逐漸損傷，土體受力狀態(tài)不同，達(dá)到最終破壞所需要時(shí)間或變形也不盡相同，因此，在不同受力狀態(tài)下的黃土試樣的破壞形態(tài)存在本質(zhì)區(qū)別，黃土試樣在不同圍壓下的破壞形態(tài)見圖4。

圖4 不同圍壓下試件的破壞形態(tài)[15]

結(jié)合黃土的流變特點(diǎn)，本文選用Burgers黏彈性本構(gòu)模型進(jìn)行流變計(jì)算。該模型是由彈性元件、黏性元件串聯(lián)或并聯(lián)而成的復(fù)合體，模型結(jié)構(gòu)見圖5。

圖5 Burgers流變模型

該模型首先反應(yīng)在初始加載過程中表現(xiàn)出瞬時(shí)彈性應(yīng)變，且具有延滯彈性與黏滯流動(dòng)的特性。卸載過程中表現(xiàn)為瞬時(shí)彈性恢復(fù)及彈性后效，與卸載時(shí)間相關(guān)，具有殘余的永久應(yīng)變，應(yīng)力松弛現(xiàn)象也較明顯，因此該模型能夠很好的反映該黃土隧道圍巖的流變特點(diǎn)。Burgers流變模型總應(yīng)變由M體和K體組成，即

ε=εM+εK

(1)

Burgers流變模型本構(gòu)方程為

(2)

式中：σ為應(yīng)力；ε為應(yīng)變；EM為Maxwell彈性系數(shù)；ηM為Maxwell黏性系數(shù)；EK為Kelvin彈性系數(shù)；ηK為Kelvin黏性系數(shù)。

模型的流變方程為

(3)

式中：σ0為恒定應(yīng)力；t為加載時(shí)間。結(jié)合文獻(xiàn)[15]流變?cè)囼?yàn)，經(jīng)參數(shù)辨識(shí)，圍巖相關(guān)流變參數(shù)取值見表2。

表2 圍巖流變參數(shù)表

3 計(jì)算模型

3.1 幾何模型的建立

幾何模型以傅家窯黃土隧道現(xiàn)場測試斷面(里程樁號(hào)為YK0+785)為對(duì)象，該斷面具體埋深為68.5 m，為深埋斷面。幾何模型左右邊界距隧道中心取3～5倍洞徑，隧道軸向長度選取50 m；開挖寬度約為17 m，模型左右邊界距隧道中心各為78 m，下邊界距隧道隧底54 m，上邊界依據(jù)實(shí)際埋設(shè)，取至距拱頂68.5 m處，具體計(jì)算模型見圖6。

圖6 計(jì)算模型

該隧道采用CD工法施工，旋噴樁在左右導(dǎo)坑下臺(tái)階開挖前施作，為了保證樁身質(zhì)量，實(shí)際施做樁長為7 m，當(dāng)開挖下臺(tái)階土體時(shí)，再將旋噴樁隧道地基以上存在浮漿部分的1 m樁頭截掉。結(jié)合隧道旋噴樁實(shí)際施工，在數(shù)值模擬時(shí)，上臺(tái)階開挖后，距離掌子面10 m的下臺(tái)階頂面開始施作旋噴樁，旋噴樁樁頭直接與初支接觸。為了便于分析，在保證計(jì)算精度的條件下，旋噴樁模擬采用結(jié)構(gòu)單元(pile單元)，樁平面布設(shè)采用梅花形布樁形式，樁間距按照設(shè)計(jì)間距。

為得到圍巖流變前的初始狀態(tài)，隧道CD方法開挖的實(shí)現(xiàn)方式是通過軟件在施工開挖中單元?dú)⑺兰皬?fù)活的功能來實(shí)現(xiàn)。由于模型軸向(即y方向)長度為50 m，考慮到邊界效應(yīng)的影響，故選取模型y方向中間斷面(y=25 m處的斷面)為分析斷面。開挖循環(huán)進(jìn)尺為1 m，相鄰開挖分部階段步距為10 m，右側(cè)斷面先挖，超前左側(cè)斷面15 m左右。

3.2 樁土界面參數(shù)的確定

實(shí)踐表明，隧道開挖，隧道地基圍巖回彈，地基圍巖埋深不同回彈變形不同，且自上而下逐漸減小。該回彈變形按照旋噴樁施做時(shí)間節(jié)點(diǎn)，可以劃分兩個(gè)階段:①旋噴樁施做前，即上臺(tái)階開挖引起的變形，該變形對(duì)樁體受力影響較?。?②旋噴樁施作后，即下臺(tái)階開挖后引起的回彈變形，該變形對(duì)樁體受力與變形影響較大。因此，高壓旋噴樁隨基底的圍巖回彈，在基底圍巖的約束下，必將隨之產(chǎn)生某種程度的抬升，其受力模式類似抗拔樁，因此，在地基土層回彈變形影響下的樁側(cè)摩阻力沿樁身分布見圖7。

圖7 受回彈影響的樁體受力情況

為保證計(jì)算結(jié)果的可靠性，樁土之間相互作用參數(shù)的取值大小較為關(guān)鍵。為了確定樁土間相互作用參數(shù)，本文結(jié)合隧道地基旋噴樁單樁復(fù)合靜載試驗(yàn)結(jié)果對(duì)相關(guān)參數(shù)的取值進(jìn)行了反演分析。具體步驟是首先進(jìn)行單樁復(fù)合靜載試驗(yàn)數(shù)值分析，然后進(jìn)行接觸面參數(shù)的試算，并將計(jì)算結(jié)果與現(xiàn)場靜載荷試驗(yàn)P-s曲線進(jìn)行比較，確定合理的接觸面參數(shù)。

依托靜載試驗(yàn)為傅家窯隧道明洞段單樁復(fù)合地基靜載試驗(yàn)。試驗(yàn)測試點(diǎn)通過隨機(jī)方式進(jìn)行布置，總共選取3個(gè)測點(diǎn)，試驗(yàn)測點(diǎn)的平面布置見圖8，現(xiàn)場靜載試驗(yàn)采用混凝土塊堆載。

圖8 試驗(yàn)測點(diǎn)布置圖

各試驗(yàn)點(diǎn)單樁復(fù)合地基靜載試驗(yàn)結(jié)果(P-s關(guān)系曲線)見圖9。

圖9 現(xiàn)場靜載試驗(yàn)與數(shù)值模擬P-s曲線對(duì)比

依據(jù)現(xiàn)場載荷試驗(yàn)，計(jì)算模型中土體采用摩爾庫倫屈服準(zhǔn)則，樁體及承壓板本構(gòu)關(guān)系為線彈性，樁土相互作用通過設(shè)置樁土接觸面來實(shí)現(xiàn)。分別建立兩種模型進(jìn)行計(jì)算(即實(shí)體樁單元和pile結(jié)構(gòu)單元)。反演分析時(shí)以使數(shù)值計(jì)算得到P-s曲線與現(xiàn)場載荷試驗(yàn)的三組P-s曲線接近為目的，在經(jīng)驗(yàn)取值以及把握各參數(shù)意義的基礎(chǔ)上，對(duì)參數(shù)進(jìn)行調(diào)整，最后得到的P-s曲線見圖9，由圖9可知，計(jì)算得到P-s曲線與現(xiàn)場載荷試驗(yàn)P-s曲線基本一致。

在此基礎(chǔ)上，反演得到的樁土接觸面參數(shù)見表3。最終可將相關(guān)參數(shù)用于旋噴樁復(fù)合地基受力與變形性狀的下一步分析。

表3 樁土接觸面參數(shù)

4 模擬結(jié)果分析

4.1 隧底圍巖壓力

為了分析隧底圍巖壓力隨著圍巖流變發(fā)展條件下的變化規(guī)律，在隧底典型位置選取5個(gè)數(shù)據(jù)提取點(diǎn)，從左向右依次為左墻腳C′點(diǎn)、仰拱左半幅中間B′點(diǎn)、隧道中線A點(diǎn)、仰拱右半幅中間B點(diǎn)和右墻腳C點(diǎn)，見圖10(a)。此外，為了明確隧道基底加固后的具體效果，對(duì)隧道基底加固前后的隧底圍巖壓力的變化規(guī)律進(jìn)行了對(duì)比分析，兩種狀態(tài)下的圍巖壓力隨時(shí)間增加的變化規(guī)律見圖10(b)、10(c)。

圖10 基底圍巖壓力變化曲線

由圖10可知：隧底加固前后在隧底中部一定范圍內(nèi)圍巖壓力均呈現(xiàn)不斷增加的趨勢；但在仰拱靠墻腳位置則呈現(xiàn)先降低后增加的變化形態(tài)。原因主要與隧道開挖完成后，圍巖流變開始前的隧底初始應(yīng)力狀態(tài)有著密切關(guān)系。眾所周知，仰拱及上部填充層的剛度大，可視為剛性基礎(chǔ)，在上覆土層及結(jié)構(gòu)自重與隧底圍巖回彈壓力的共同作用下，隧底圍巖壓力不是均勻分布，一般呈現(xiàn)在仰拱兩側(cè)壓力較大的“馬鞍型”分布。在此前提下，圍巖流變的結(jié)果首先是應(yīng)力較大部位流變速率大，且變形量大，類似產(chǎn)生一定程度的應(yīng)力釋放。因此，造成該區(qū)域范圍的應(yīng)力降低；隧底中部圍巖回彈變形在隧道開挖期間較大，應(yīng)力釋放程度較高，形成應(yīng)力分布的“洼地”，圍巖流變的結(jié)果，是該區(qū)域圍巖變得相對(duì)密實(shí)，圍巖壓力呈現(xiàn)持續(xù)增長。

由圖10(b)可知，天然地基條件下，圍巖長時(shí)間流變的結(jié)果，是隧底壓力在各部位趨于一致，土體密實(shí)程度變化趨于相同，這也反應(yīng)了隧底土質(zhì)相對(duì)均質(zhì)的特點(diǎn)。在1年的時(shí)間節(jié)點(diǎn)后，圍巖壓力之所以出現(xiàn)突然增加的現(xiàn)象，主要與圍巖流變本構(gòu)模型的參數(shù)選取相關(guān)，同時(shí)也與隧底圍巖側(cè)向應(yīng)力調(diào)整基本完成，豎向應(yīng)力持續(xù)變化有關(guān)。但這較為真實(shí)的反映出隧底壓力變化的基本趨勢。

由圖12(c)可知，加固隧底中部壓力持續(xù)增加，與天然地基相比，增加幅度較小，最終壓力為天然地基壓力的50%左右，這是因?yàn)樾龂姌都庸毯螅鼗恍龂姌都庸腆w分隔呈網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，加之樁體剛度較大，對(duì)圍巖流變起到一定的約束作用，因此，最終流變穩(wěn)定時(shí)，仰拱下不同部位的圍巖壓力也相差較大。

不同流變階段兩種隧底圍巖壓力沿橫向分布曲線見圖11。

圖11 基底圍巖壓力沿橫向分布曲線

由圖11可知，天然地基隧道仰拱結(jié)構(gòu)隨著圍巖流變的發(fā)展，基底壓力逐漸增加，并最終趨于一致，隧底壓力近似為均布荷載；加固地基隧道隧底壓力在仰拱靠墻腳附近壓力較大，中間部位較小，呈“馬鞍型”分布。由此可見，對(duì)于天然地基隧道在長期的運(yùn)營期間，如果隧底發(fā)生病害，這主要表現(xiàn)為隧底回彈導(dǎo)致的底鼓與開裂，具體位置一般表現(xiàn)為在仰拱中部。

基底加固隧道，鑒于隧底壓力的分布規(guī)律，為了防止病害的發(fā)生，應(yīng)對(duì)隧底墻角位置地基受力問題給予特別關(guān)注，防止該部位樁體受力過大出現(xiàn)破壞的情況。

4.2 基底圍巖應(yīng)力及樁體軸力

加固基底條件下不同流變階段圍巖的豎向應(yīng)力云圖見圖12。

圖12 加固基底工況圍巖豎向應(yīng)力云圖

由圖12可知，在圍巖流變前，隧道開挖導(dǎo)致隧底圍巖應(yīng)力分布呈現(xiàn)“應(yīng)力泡”狀，因開挖卸載作用，隧底圍巖應(yīng)力較周邊應(yīng)力低。隨著流變程度逐步加深，圍巖應(yīng)力持續(xù)調(diào)整，受影響范圍也持續(xù)擴(kuò)大，甚至大于因隧道開挖所引起的范圍。當(dāng)流變持續(xù)時(shí)間足夠長時(shí)，隧底圍巖應(yīng)力呈現(xiàn)“盆式”分布。

樁身軸力狀態(tài)是仰拱和樁間土與樁體相互作用的結(jié)果。在隧道圍巖流變條件下的樁體軸力分布規(guī)律是隧道施工完成后的受力規(guī)律的延續(xù)。結(jié)合前述基底壓力研究的結(jié)果，分別選取隧底中線處、右半幅中間處及其靠墻腳處的樁體進(jìn)行分析。樁身按照單元?jiǎng)澐?，將其等分為四部分，從上到下依次進(jìn)行編號(hào)1～4。經(jīng)計(jì)算分析，在不同時(shí)間階段，四部分樁身軸力的變化規(guī)律見圖16。流變前，除墻腳位置樁體整體受壓外，剩余樁體整體受拉。因此，由樁體軸力的方向變化看，隧底壓力作用的性質(zhì)存在本質(zhì)差別，在仰拱中間位置處的隧底壓力是圍巖回彈引起的作用在仰拱上的主動(dòng)壓力，而在墻腳位置，則是圍巖再壓縮引起的被動(dòng)壓力。

圖13 樁身軸力變化曲線

由圖13可知，隨著流變的發(fā)展，基底旋噴樁全部處于受壓狀態(tài)，所需時(shí)間在60 d左右。流變作用的結(jié)果，向著有利于旋噴樁復(fù)合地基受力的方向發(fā)展。由于土體流變?cè)诔跗诒容^迅速，軸力在前30 d的變化速率相對(duì)較大。當(dāng)流變基本穩(wěn)定以后，除墻腳位置旋噴樁軸力出現(xiàn)較大降低外，其他位置旋噴樁軸力相對(duì)穩(wěn)定，主要原因與隧道施工完成后的該區(qū)域基底壓力等的分布有著密切聯(lián)系。

此外，還可以看出，樁體軸力在上部相對(duì)偏小，下部較大，這主要與隧道開挖，圍巖應(yīng)力釋放造成的圍巖應(yīng)力與變形有關(guān)。

4.3 地基變形

加固地基不同流變階段圍巖豎向位移云圖見圖14。

圖14 加固基底工況圍巖豎向位移云圖

由圖14可知，圍巖流變的結(jié)果，基本可以將圍巖劃分兩大區(qū)域，一是流變導(dǎo)致圍巖沉降區(qū)，二是圍巖回彈區(qū)。其中圍巖回彈區(qū)域主要分布在隧底以下一定范圍，分布范圍形狀與基底圍巖應(yīng)力分布類似，近似為“泡”形；其余圍巖范圍則為沉降區(qū)。隨著流變發(fā)展，變形持續(xù)增加，表現(xiàn)為回彈變形與沉降變形持續(xù)增加。其中變形較為劇烈范圍主要分布在隧道邊墻外側(cè)圍巖與隧底中部圍巖，主要原因是隧道開挖，應(yīng)力調(diào)整的結(jié)果是邊墻外側(cè)圍巖應(yīng)力增加，而隧底圍巖應(yīng)力則急劇降低。

圖15 基底變形沿橫向分布曲線

基底變形分布曲線見圖15，由圖15可知，隧底圍巖在流變初期，產(chǎn)生回彈變形，但變形量很小。但流變時(shí)間為3 650 d左右時(shí)，隧道圍巖流變的結(jié)果為整體下沉，且在靠隧道墻腳位置沉降變形大，中部位置偏小。當(dāng)流變過程進(jìn)步延長，隧底圍巖流變變形表現(xiàn)為回彈，最大回彈變形為16 mm，在隧底中部；靠墻腳位置雖有所抬升，但變化較小，表現(xiàn)為沉降。該現(xiàn)象背后的原因是隧底的沉降與回彈是隧道拱頂與隧底圍巖壓力綜合作用的結(jié)果。尤其是與隧底壓力在流變過程中的變化規(guī)律有著密切關(guān)系。

隧道地基加固前后，在100 a的流變時(shí)間段內(nèi)，隧道圍巖內(nèi)部位移變化規(guī)律見圖16。

圖16 天然地基和加固地基流變100 a的位移曲線(單位：cm)

由圖16可知，隧道圍巖的分析范圍為距離開挖輪廓線10 m范圍內(nèi)的圍巖，其中圖中正值表示圍巖向著洞室的方向，負(fù)值表示圍巖向著背離洞室的方向。隧道天然地基最終流變變形大。經(jīng)計(jì)算分析對(duì)比，天然地基圍巖最終回彈流變變形量為加固地基變形量的10倍左右。

在流變條件下，在100 a以后，兩種工況洞室頂部與底部的圍巖均向隧道擠壓，而左右兩側(cè)的圍巖則向洞外。但加固地基變形量明顯減少?？梢?，基底加固后對(duì)控制圍巖的后期流變起到了非常顯著的作用，使隧道結(jié)構(gòu)處于較為有利的狀態(tài)。

樁身豎向位移隨流變時(shí)間變化曲線見圖17。

由圖17可知，整體上，各位置樁體豎向位移均向上，且在流變初期，樁體回彈位移速率較大，這主要是加固樁體整體位于流變區(qū)域的緣故。當(dāng)變形基本穩(wěn)定時(shí)，仰拱中部樁體整體位移最大，墻腳處樁體的位移量最小。依據(jù)樁體各節(jié)點(diǎn)位移量分析，發(fā)現(xiàn)在流變時(shí)間30 d左右，各節(jié)點(diǎn)位移不盡一致，存在位移差，說明樁體自身有一定變形，依據(jù)位移規(guī)律分析，墻腳處樁體整體受壓，剩余兩樁體局部受拉，與前面樁體軸力分布相對(duì)應(yīng)。

此外，流變時(shí)間為10 a時(shí)，墻腳處樁位移出現(xiàn)先降低后增加趨勢，這與隧道基底圍巖流變過程中基底壓力變化規(guī)律較為一致。

5 結(jié)論

基于上述分析，大斷面黃土隧道在圍巖蠕變條件下，旋噴樁加固地基受力與變形的主要結(jié)論如下：

(1) 隧道地基壓力隨著圍巖流變時(shí)間的增長，地基壓力逐漸增加。天然基底壓力最終呈現(xiàn)近似均布荷載作用形式；加固地基由于被旋噴樁加固體分隔呈網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，基底壓力最終呈現(xiàn)為“馬鞍形”分布形式。

(2) 隧底圍巖應(yīng)力在流變初始階段分布呈現(xiàn)“應(yīng)力泡”狀分布，且隨著時(shí)間增加，影響范圍逐步擴(kuò)大，當(dāng)流變持續(xù)足夠長時(shí)，圍巖應(yīng)力表現(xiàn)為“盆”狀分布，且隧底區(qū)域圍巖應(yīng)力較其他區(qū)域圍巖應(yīng)力低，而其他區(qū)域巖體應(yīng)力逐步接近原巖應(yīng)力。

(3) 隨著流變的發(fā)展，基底中線附近樁體逐漸由受拉狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)槭軌籂顟B(tài)；墻角附近樁體始終處在受壓狀態(tài)，且樁身軸力逐漸增大，樁體承載性能得到利用。

(4) 隨著流變的發(fā)展，旋噴樁加固地基圍巖的變形表現(xiàn)為先回彈，但回彈變形小，然后沉降，再回彈的變化規(guī)律。加固地基與天然地基相比，加固地基回彈變形量為天然地基回彈變形的0.1倍，旋噴樁對(duì)約束基底圍巖變形起到良好效果。