唐鵬飛 ，劉宇 ，齊士龍 ，鄧大偉 ，李存榮 ，郭天魁 ，唐宋軍

（1.中國石油大慶油田有限責(zé)任公司采油工程研究院，黑龍江 大慶 163453；2.中國石油大學(xué)（華東）石油工程學(xué)院，山東 青島 266580）

0 引言

水力壓裂是實(shí)現(xiàn)致密油氣有效開采的必要手段，壓后效果的好壞與儲(chǔ)層改造程度密切相關(guān)。有無天然裂縫、地應(yīng)力條件、壓裂施工參數(shù)以及暫堵措施等是影響改造程度的相關(guān)因素，有必要明確致密砂巖儲(chǔ)層壓裂裂縫擴(kuò)展機(jī)制，來有效指導(dǎo)現(xiàn)場壓裂施工方案設(shè)計(jì)。真三軸水力壓裂物理模擬實(shí)驗(yàn)是認(rèn)識(shí)巖體裂縫擴(kuò)展機(jī)理的重要手段之一［1-2］，通過采集與地下目標(biāo)儲(chǔ)層巖石相似物性的天然露頭巖樣開展室內(nèi)實(shí)驗(yàn)，可直接觀測壓后裂縫形態(tài)，考察不同因素對(duì)裂縫擴(kuò)展形態(tài)的影響規(guī)律。Guo等［3］針對(duì)30 cm立方塊頁巖露頭運(yùn)用高能CT掃描觀測壓后巖心內(nèi)部裂縫形態(tài)，探究了水平地應(yīng)力、排量、壓裂液黏度等因素對(duì)頁巖水平井壓裂裂縫擴(kuò)展形態(tài)的影響。Hou等［4］分析了含天然缺陷30 cm立方塊頁巖露頭的裂縫擴(kuò)展規(guī)律，研究了地質(zhì)因素和工程因素對(duì)水力裂縫擴(kuò)展的影響，提出“激活巖體面積”作為水力壓裂效果的評(píng)價(jià)指標(biāo)。Dehghan等［5］通過混凝土相似模擬實(shí)驗(yàn)對(duì)預(yù)制天然裂縫的30 cm立方塊水泥試件進(jìn)行水力壓裂實(shí)驗(yàn)，研究了天然裂縫傾角和走向角對(duì)裂縫擴(kuò)展的影響。調(diào)研發(fā)現(xiàn)：物模實(shí)驗(yàn)的研究對(duì)象多集中在頁巖和水泥試件［6-8］，鮮有針對(duì)致密砂巖露頭的相關(guān)研究；試件尺寸多為30 cm立方塊，進(jìn)一步弱化邊界效應(yīng)的50 cm立方塊及以上尺寸研究較少；考察因素多為壓裂施工參數(shù)，針對(duì)有無天然裂縫和暫堵壓裂實(shí)驗(yàn)研究較少；分析手段多為破巖照片描述和聲發(fā)射監(jiān)測，但對(duì)于較為復(fù)雜的裂縫，難以有效表征空間改造形態(tài)。

本文針對(duì)10塊50 cm立方塊及3塊50 cm×50 cm×80 cm的沙河子組致密砂巖露頭，開展了真三軸水力壓裂物理模擬實(shí)驗(yàn)，創(chuàng)新了試件壓后裂縫三維形態(tài)構(gòu)建方法，更加精確、形象地呈現(xiàn)了壓后裂縫形態(tài)特征，探究了有無天然裂縫、地應(yīng)力條件、暫堵工藝等因素對(duì)致密砂巖壓裂裂縫擴(kuò)展的影響機(jī)制。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1 實(shí)驗(yàn)裝置和試件制備

實(shí)驗(yàn)裝置為大尺寸真三軸壓裂模擬實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)［9］，與傳統(tǒng)實(shí)驗(yàn)設(shè)備相比，其最大的優(yōu)勢在于試件的尺寸最大可達(dá)50 cm×50 cm×80 cm，極大地減少了邊界效應(yīng)的影響。此外，控制系統(tǒng)采用全數(shù)字控制，控制精度高，性能穩(wěn)定。具體參數(shù)為垂向應(yīng)力加載0～60 MPa，水平應(yīng)力加載0～40 MPa，壓力控制精度在±0.1 MPa。

試件為沙河子組野外露頭，現(xiàn)場挖掘切割得到3塊50 cm×50 cm×80 cm和10塊50 cm立方塊巖樣，包括5塊含天然裂縫（1#—5#）和8塊無天然裂縫巖樣（6#—13#）。對(duì)于 50 cm×50 cm×80 cm 試樣，設(shè)計(jì)井筒長度為35 cm，鉆孔深度43 cm；對(duì)于50 cm立方塊試樣，設(shè)計(jì)井筒長度為20 cm，鉆孔深度28 cm。在野外露頭巖樣上取得24塊標(biāo)準(zhǔn)巖心進(jìn)行三軸實(shí)驗(yàn)測試，測得彈性模量平均為20.42 GPa，泊松比平均為0.218。運(yùn)用彈性模量和泊松比計(jì)算法［10］得到巖樣的平均脆性指數(shù)為43.94，脆性較強(qiáng)。

1.2 實(shí)驗(yàn)方案

為了考察致密砂巖有無天然裂縫、水平地應(yīng)力差、暫堵工藝（顆粒型暫堵劑）等因素對(duì)水力裂縫擴(kuò)展形態(tài)的影響，根據(jù)沙河子組致密氣藏地應(yīng)力差（8～10 MPa），設(shè)計(jì)了13組壓裂實(shí)驗(yàn)，方案如表1所示。設(shè)計(jì)壓裂液排量為100 mL/min。

表1 水力壓裂物理模擬實(shí)驗(yàn)方案

1.3 壓后裂縫精細(xì)重構(gòu)方法

為更好地分析復(fù)雜裂縫擴(kuò)展形態(tài)，本文創(chuàng)新了真三軸壓裂物模實(shí)驗(yàn)巖樣壓后裂縫三維形態(tài)構(gòu)建方法。該方法基于坐標(biāo)變換，根據(jù)壓后破巖拍攝照片，應(yīng)用任意四邊形映射為正方形的方式，可以由任意四邊形坐標(biāo)域中的一組“偽”裂縫坐標(biāo)，得到正方形坐標(biāo)域中的一組“真”裂縫坐標(biāo)；再根據(jù)所處空間位置確定第3個(gè)坐標(biāo)值，即得到真實(shí)空間坐標(biāo)，借助SolidWorks軟件來建模得到裂縫三維重構(gòu)模型。雖然運(yùn)用該方法得到的巖樣裂縫形態(tài)相比CT掃描不夠精確，但成本低，且比常規(guī)破巖肉眼觀測繪制更能精確、形象地呈現(xiàn)壓后裂縫形態(tài)特征。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 地應(yīng)力條件影響

1#、2#、3#露頭巖樣天然裂縫發(fā)育，采用 2.5 mPa·s滑溜水定排量（100 mL/min）壓裂施工，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見圖1（圖中，σH為最大水平地應(yīng)力，σh為最小水平地應(yīng)力，HF為水力裂縫，BP為層理縫，NF為天然裂縫，分別采用紅、黃、藍(lán)3種顏色，以下同）。

1#巖樣壓前顯示1條與井筒平行的天然裂縫，上下貫通，與最大水平地應(yīng)力方向成10°夾角，距井筒6 cm左右；壓后顯示裂縫從裸眼段沿最大地應(yīng)力方向起裂，遠(yuǎn)離天然裂縫一側(cè)水力裂縫面扭曲，靠近天然裂縫一側(cè)，水力裂縫溝通天然裂縫后沿天然裂縫方向延伸，與天然裂縫成30°左右夾角（見圖1a）。

2#巖樣壓前顯示有2條層理縫和1條天然裂縫，壓后每個(gè)面表現(xiàn)為2～3條裂縫交織，產(chǎn)生了1條沿最大水平地應(yīng)力方向的主縫，主縫與井筒成20°相交；開啟了1條天然裂縫，在天然裂縫下端溝通部分層理縫，為次級(jí)流動(dòng)通道；2條層理縫被主縫連通，匯成1條層理縫流動(dòng)通道，為第2次級(jí)裂縫（見圖1b）。

3#巖樣壓前顯示有1條硅鈣質(zhì)膠結(jié)的天然裂縫，該天然裂縫與井筒平行，裂縫面成圓弧狀，曲率半徑為25 cm左右，圓心點(diǎn)位于頂角，上下貫通，裂縫膠結(jié)強(qiáng)度高；壓后形成雙翼縫，產(chǎn)生1條沿最大水平地應(yīng)力方向的裂縫，巖樣上表面表現(xiàn)為在近井筒附近與天然裂縫垂直相遇后，直接穿越天然裂縫沿最大水平地應(yīng)力方向延伸（見圖1c）。

圖 1 1#、2#、3# 巖樣水力壓裂實(shí)驗(yàn)結(jié)果

分析上述結(jié)果，裂縫的擴(kuò)展延伸受天然裂縫影響較大。隨著地應(yīng)力差的增大，小逼近角天然裂縫更易開啟，膠結(jié)較弱的天然裂縫更易開啟，產(chǎn)生的水力裂縫面更加平整。較低的水平地應(yīng)力差（9 MPa以下）條件下，裂縫擴(kuò)展具有隨機(jī)性，易沿多個(gè)方向起裂，溝通多條天然裂縫；當(dāng)水平地應(yīng)力差較高（12 MPa以上）時(shí)，裂縫更傾向于沿著最大地應(yīng)力方向擴(kuò)展，壓裂液難以濾失進(jìn)入天然裂縫或?qū)永砻?，而是直接穿透形成單一裂縫。低應(yīng)力差條件下，水力裂縫更偏向于沿著最薄弱的天然裂縫面滲透，當(dāng)復(fù)雜裂縫形成于井筒附近時(shí)，易造成裂縫擴(kuò)展路徑曲折、形態(tài)復(fù)雜、裂縫變窄，最終造成砂堵。為避免井筒附近裂縫過于復(fù)雜，使主裂縫擴(kuò)展得較遠(yuǎn)，一是建議由高應(yīng)力差區(qū)域向低應(yīng)力差區(qū)域方向進(jìn)行水力壓裂開采，二是建議后期提高凈壓力，制造深穿透的主縫。

2.2 暫堵措施影響分析

針對(duì)致密砂巖儲(chǔ)層，調(diào)整施工參數(shù)難以改善裂縫復(fù)雜程度。暫堵壓裂是增加裂縫復(fù)雜度的有效方式之一［11］，通過暫堵劑封堵，提高凈壓力，迫使裂縫轉(zhuǎn)向，提升裂縫復(fù)雜程度［12］。

對(duì)于含天然裂縫巖樣，在低黏度情況下，利用暫堵轉(zhuǎn)向技術(shù)手段，提高凈壓力，對(duì)裂縫復(fù)雜程度的影響進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)?zāi)M，開展了含天然裂縫、低黏度（2.5 mPa·s）、定排量（100 mL/min）的暫堵壓裂物模實(shí)驗(yàn)。

4#巖樣壓后沿最大水平地應(yīng)力方向產(chǎn)生了1條主縫，主縫一翼遇逼近角為75°左右的天然裂縫后沿天然裂縫擴(kuò)展，并未穿越天然裂縫，同時(shí)開啟了2條層理縫，形成復(fù)雜裂縫。破巖觀測顯示2條層理縫開啟，一條層理縫處于裸眼段，另一條層理縫處于裸眼段下方4 cm左右，與外觀觀測到的層理縫位置相符，說明層理縫較平直，垂直于井筒。2條層理縫開啟方式不同，第1條位于裸眼段的層理縫是由壓裂液直接侵入層理縫開啟，第2條則是壓裂液經(jīng)由主縫開啟層理縫。由于裸眼段有1條膠結(jié)薄弱的層理縫，發(fā)現(xiàn)暫堵劑較均勻地散布在裂縫面內(nèi)，且壓裂施工曲線也沒有憋起壓力，此次實(shí)驗(yàn)暫堵劑顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)過低（2%），且天然裂縫非常發(fā)育，未能形成有效封堵；但天然裂縫發(fā)育且應(yīng)力差為9 MPa，仍能形成復(fù)雜裂縫。此次實(shí)驗(yàn)結(jié)果啟示，后期應(yīng)提高暫堵劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)。

提高暫堵劑顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)為4%，水平地應(yīng)力差12 MPa下，未加入暫堵劑時(shí)，巖樣12#初次壓裂后沿最大地應(yīng)力方向產(chǎn)生了第1條單翼水力裂縫，同時(shí)開啟天然裂縫。破巖觀察到，巖心內(nèi)共發(fā)生2次有效封堵，在裸眼井筒內(nèi)暫堵劑聚集發(fā)生第1次有效暫堵，形成第2條裂縫。該裂縫與最大地應(yīng)力方向成30°夾角，由于高應(yīng)力差，擴(kuò)展一小段距離后沿最大地應(yīng)力方向偏轉(zhuǎn)，形成分支縫。后期壓裂液繼續(xù)注入，井筒附近暫堵劑沿該分支縫運(yùn)移，在裂縫中間部位發(fā)生第2次重新聚集封堵，形成第3條裂縫，裂縫沿最大地應(yīng)力方向，該裂縫較為平直，表面光滑，為內(nèi)部弱膠結(jié)面。

圖2 4#，5#巖樣水力壓裂實(shí)驗(yàn)結(jié)果

2組實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)比表明：暫堵劑顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)決定了暫堵劑的有效充填厚度，直接影響暫堵憋壓程度。施工時(shí)，顆粒型暫堵劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)過高，易造成近井堵塞，過低，則難以實(shí)現(xiàn)有效憋壓，現(xiàn)場壓裂需選擇合適的暫堵劑顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)。含天然裂縫巖樣中，合適的暫堵劑顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)（4%），在高達(dá)12 MPa的應(yīng)力差下仍能形成封堵，暫堵轉(zhuǎn)向形成小角度的分支裂縫。

2.3 無天然裂縫巖樣影響因素

天然裂縫是決定致密砂巖儲(chǔ)層壓后裂縫形態(tài)的關(guān)鍵因素之一［13］。巖樣中天然裂縫的條數(shù)、逼近角和膠結(jié)強(qiáng)度會(huì)影響水力裂縫的擴(kuò)展路徑，是能否形成復(fù)雜裂縫的主控因素。低逼近角（30°以下）下，水力裂縫易沿天然裂縫擴(kuò)展（1#巖樣）；高逼近角（60°以上）下，當(dāng)天然裂縫膠結(jié)強(qiáng)度較高時(shí)，易穿越擴(kuò)展（3#巖樣），當(dāng)膠結(jié)薄弱時(shí)，水力裂縫遭遇后或截止并沿天然裂縫擴(kuò)展（4#、5#巖樣），或沿天然裂縫擴(kuò)展并從天然裂縫的某個(gè)部位（交點(diǎn)與縫端之間的某個(gè)部位）穿出（2#巖樣）。

由上述實(shí)驗(yàn)可知，天然裂縫發(fā)育的致密砂巖儲(chǔ)層，水平地應(yīng)力差只有達(dá)到一定程度時(shí)，對(duì)裂縫擴(kuò)展方向的控制作用才會(huì)呈現(xiàn)出來，存在一個(gè)應(yīng)力差閾值。隨著水平地應(yīng)力差的增加，低于閾值時(shí)，天然裂縫產(chǎn)狀為最終裂縫形態(tài)的主要影響因素；高于閾值時(shí)，水平地應(yīng)力差對(duì)裂縫延伸約束能力強(qiáng)，裂縫更傾向于沿垂直最小地應(yīng)力方向擴(kuò)展。另外，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，如果致密砂巖中沉積層理發(fā)育，那么膠結(jié)脆弱的層理縫極易伴隨著橫切縫的產(chǎn)生而大量開裂。本文針對(duì)無天然裂縫巖樣，設(shè)計(jì)了8組實(shí)驗(yàn)來考察地應(yīng)力條件、施工參數(shù)、技術(shù)手段對(duì)水力裂縫擴(kuò)展形態(tài)的影響。

2.3.1 低黏壓裂液

如圖 3 所示，低黏（2.5 mPa·s）壓裂液下，無天然裂縫巖樣常規(guī)壓裂后均為雙翼裂縫，僅裂縫扭曲程度不同。水平地應(yīng)力差較高（6#巖樣9 MPa）時(shí)，裂縫面較平整且沿最大地應(yīng)力方向展布；水平地應(yīng)力差較低（7#巖樣6 MPa）時(shí)，裂縫面扭曲，受巖樣內(nèi)部非均質(zhì)性影響較大。在與7#巖樣相同條件下，8#巖樣在常規(guī)壓裂后，增加了暫堵壓裂措施。暫堵壓裂后，在45°夾角一翼形成分叉縫，與原縫夾角105°，即新縫與最大水平地應(yīng)力夾角為60°。一次壓裂形成沿最大水平方向的水力裂縫，添加堵劑后，再次壓裂，在原主縫的一翼形成分叉縫。巖樣中無層理面或天然裂縫時(shí)，常規(guī)壓裂難以形成復(fù)雜裂縫。通過添加暫堵劑（8#巖樣），可形成封堵，產(chǎn)生分支縫。因此，對(duì)于天然裂縫不發(fā)育巖樣的沙河子組致密儲(chǔ)層，可采用暫堵工藝提升裂縫復(fù)雜程度。

圖 3 6#、7#、8# 巖樣水力壓裂實(shí)驗(yàn)結(jié)果

2.3.2 高黏壓裂液

高黏（50 mPa·s）壓裂液下：水平地應(yīng)力差較高（9#巖樣9 MPa）的裂縫面較平整且沿最大地應(yīng)力方向，水平地應(yīng)力差較低（10#巖樣6 MPa）的裂縫面扭曲。相對(duì)于低黏度壓裂液（7#巖樣）而言，扭曲程度較小，平行于最大地應(yīng)力方向，僅有局部小偏轉(zhuǎn)（見圖4）。

設(shè)計(jì)11#巖樣在與10#巖樣相同的實(shí)驗(yàn)條件下，常規(guī)壓裂后，增加暫堵壓裂措施。結(jié)果表明：暫堵后，采用高黏壓裂液時(shí)，裂縫在兩翼均形成暫堵轉(zhuǎn)向分支縫，暫堵轉(zhuǎn)向角度幾乎成90°，而8#巖樣暫堵轉(zhuǎn)向角度為60°左右，多為小角度分支裂縫（見圖4）。

圖 4 9#、10#、11# 巖樣水力壓裂實(shí)驗(yàn)結(jié)果

總體而言，含天然裂縫巖樣在水平地應(yīng)力差較低時(shí)，裸眼段起裂較多，易沿多個(gè)方向起裂，溝通多條天然裂縫，在水平地應(yīng)力差較高時(shí)，壓裂液很難濾失進(jìn)入天然裂縫或?qū)永砻?，而是直接穿透弱膠結(jié)的天然裂縫或?qū)永砻?，從而形成了單一裂縫；對(duì)于無天然裂縫的巖樣，采用高黏度壓裂液與低黏度壓裂液形成的裂縫并無太大區(qū)別，都是雙翼縫。但暫堵后，采用高黏壓裂液壓裂更易在裂縫的兩翼分別憋壓，制造分支縫。

2.3.3 不同應(yīng)力差、暫堵壓裂

對(duì)于不含天然裂縫巖樣，采用低黏度滑溜水考察水平地應(yīng)力差對(duì)暫堵壓裂的影響。12#巖樣（9 MPa）壓后產(chǎn)生了1條與最大地應(yīng)力方向成20°左右的水力裂縫（見圖5a），其中一翼生成了分支縫。破巖發(fā)現(xiàn)分支縫從裸眼段開始起裂，由于暫堵劑充填裸眼段，壓裂液在井筒出口憋壓，暫堵劑未被攜帶進(jìn)裂縫內(nèi)就出現(xiàn)了新的起裂點(diǎn)，從而形成從井筒附近分叉的分支縫。13#巖樣（12 MPa）壓后產(chǎn)生了1條水力主裂縫，主縫一翼沿最大水平地應(yīng)力方向，另一翼與最大水平地應(yīng)力方向成45°夾角。破巖發(fā)現(xiàn)暫堵劑殘余顆粒分布在裂縫前緣，且在主縫一翼距邊界15 cm左右分成2條小的分支縫，一條分支縫方向?yàn)檠刈畲笏降貞?yīng)力方向，另一條沿垂直最大地應(yīng)力方向（見圖5b）。

圖5 12#、13#巖樣水力壓裂實(shí)驗(yàn)結(jié)果

結(jié)果表明：對(duì)于無天然裂縫巖樣，采用暫堵壓裂措施可形成分支裂縫，提高了常規(guī)壓裂的裂縫復(fù)雜程度；無論是含天然裂縫巖樣還是無天然裂縫巖樣，2次壓裂產(chǎn)生裂縫之間的夾角與水平地應(yīng)力差呈負(fù)相關(guān)。

2.4 壓裂曲線分析

13塊致密砂巖壓裂施工壓力曲線呈現(xiàn)了4種特征（見圖 6）。

1）破裂壓力不明顯，延伸壓力異常穩(wěn)定（1#巖樣）。在該巖樣的壓裂模擬實(shí)驗(yàn)過程中，存在1個(gè)高泵注壓力的持續(xù)波動(dòng)段，延伸壓力與破裂壓力接近 （見圖6a）。這一類型壓力曲線說明，水力裂縫與天然裂縫逼近角很小，且相遇后沿天然裂縫擴(kuò)展。2）壓力曲線呈“臺(tái)階式”上升，延伸壓力波動(dòng)異常（2#巖樣）。壓力曲線呈“臺(tái)階式”上升，達(dá)到破裂壓力點(diǎn)后會(huì)下降，而后延伸壓力快速升高后又下降，波動(dòng)比較頻繁（見圖6b）。達(dá)到破裂壓力后說明有水力裂縫的產(chǎn)生，延伸壓力波動(dòng)表明水力裂縫與多條天然裂縫相連。3）破裂壓力明顯，一旦達(dá)到破裂壓力，裂縫開啟后，壓力迅速下降（3#、6#、7#、9#、10#巖樣）。壓力穩(wěn)定上升至破裂壓力，破裂壓力非常明顯，注入壓力一旦達(dá)到破裂壓力，水力裂縫開啟，壓力迅速下降（見圖6c）。這類曲線多見于致密砂巖巖樣的壓裂模擬中，在巖心中僅產(chǎn)生了1條水力裂縫。4）第2次壓裂（暫堵）壓力曲線，破裂壓力與一次壓裂破裂壓力接近（12#巖樣）。壓裂暫堵壓裂的破裂壓力與暫堵壓裂前的破裂壓力值接近，說明開啟原有裂縫后尖端憋壓再次破裂產(chǎn)生新的分支裂縫（見圖6d）。9#巖樣正如前文分析，未能有效憋壓，封堵失效，反映在較低的暫堵劑封堵壓力值。

圖6 注入壓力曲線

4 結(jié)論

1）低逼近角，水力裂縫易沿天然裂縫擴(kuò)展；高逼近角，天然裂縫膠結(jié)強(qiáng)度較高時(shí)易穿越擴(kuò)展。巖樣尺寸增加，邊界效應(yīng)弱化，更明確遠(yuǎn)離井筒裂縫的擴(kuò)展形態(tài)。

2）含天然裂縫儲(chǔ)層，水平地應(yīng)力差在9 MPa以下時(shí)，最終裂縫形態(tài)以天然裂縫產(chǎn)狀為主；在12 MPa以上時(shí)，受天然裂縫影響弱化，易形成單一雙翼縫。

3）無天然裂縫巖心，裂縫形態(tài)主要受巖心非均質(zhì)影響；黏度增大，凈壓力增加，受儲(chǔ)層非均質(zhì)影響減弱，不易偏轉(zhuǎn)；變排量施工的小排量階段有利于壓裂液滲入天然裂縫，大排量階段有利于水力主縫的深部穿透。

4）暫堵壓裂效果主要取決于有效鋪置厚度（暫堵劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)）、暫堵劑的鋪置狀態(tài)、水平地應(yīng)力差。實(shí)驗(yàn)表明低黏、高排量壓裂液有利于暫堵劑遠(yuǎn)端輸送，實(shí)現(xiàn)深部暫堵轉(zhuǎn)向。水平地應(yīng)力差越大，暫堵壓裂裂縫轉(zhuǎn)向半徑越小，距離原裂縫越近，壓后改造效果越差。