劉 冀，鄧 超，胡煥校，陳 威

(1.中化地質(zhì)礦山總局湖南地質(zhì)勘查院，湖南 長(zhǎng)沙 410100；2.中南大學(xué) 地球科學(xué)與信息物理學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙 410083)

1 研究背景

高液限土具有強(qiáng)度低、液限高、“超壓反彈”、水穩(wěn)定性差等特點(diǎn)[1-2]，故其工程性質(zhì)差。根據(jù)不同的土質(zhì)劃分，高液限土種類繁多，其中高液限黏土引起了廣泛關(guān)注，因此專家學(xué)者們對(duì)高液限黏土的工程應(yīng)用性能及工程性質(zhì)改良進(jìn)行了大量研究，并取得了豐碩的成果[2-11]。如，洪寶寧等[2]通過對(duì)高液限紅黏土的系統(tǒng)試驗(yàn)研究，提出了一種高液限黏土路基填筑雙指標(biāo)控制質(zhì)量的方法；程濤等[3]研究了干濕循環(huán)次數(shù)及摻砂量對(duì)高液限黏土力學(xué)特性的影響規(guī)律；劉順青等[4]通過高液限黏土的剪切試驗(yàn)得到相關(guān)指標(biāo)進(jìn)而采用數(shù)值模擬方法研究高液限土邊坡穩(wěn)定性及其各影響因素的敏感性；劉鑫等[5]、段凱[6]對(duì)高液限黏土工程性質(zhì)和填筑技術(shù)進(jìn)行了較為系統(tǒng)的研究，并提出了可行的方案；劉江等[7]研究高液限黏土壓實(shí)性能，認(rèn)為通過含水率和擊實(shí)功的適當(dāng)控制，高液限黏土可用于擬建道路的下路堤填筑；戴良軍等[8]、莫秋旭等[9]、李秉宜等[10]、趙英愛等[11]分別利用水泥、石灰、砂及其混合物等對(duì)高液限黏土進(jìn)行工程性質(zhì)改良；璩繼立等[12]利用纖維素纖維和石灰改良了上海黏土的低強(qiáng)度、易變性的不良特性。

但在高液限土的諸多類別中，存在這樣一類特殊土：由花崗巖風(fēng)化、殘積形成的高液限土，此類土除了具有高液限土的普遍特性外，還具有弱膨脹性、粗粒含量較高、孔隙大、黏性差及保水性好等性質(zhì)。該類高液限土在我國南方地區(qū)尤其是兩廣、福建、湖南等省份廣泛分布，這對(duì)于跨度大、土方量需求大的高速公路建設(shè)而言，該類土的路用特性研究具有重要意義。

高液限花崗巖殘積土作為一類特殊土，其礦物成分、結(jié)構(gòu)等均與其他高液限土類不同，其中陳曉平等[13]對(duì)含粗粒高液限土進(jìn)行了試驗(yàn)研究，指出應(yīng)基于粗粒含量的影響來認(rèn)識(shí)其基本特性；余自立等[14]通過研究高液限花崗巖殘積土及其水泥穩(wěn)定料的性質(zhì)、施工工藝和關(guān)鍵參數(shù)，加深了對(duì)該類土的認(rèn)識(shí)；胡煥校等[15]從粒徑組成、擊實(shí)功、含水率3個(gè)方面考慮，對(duì)花崗巖殘積土路用性能影響因素進(jìn)行了系統(tǒng)研究。相較而言對(duì)此類高液限土的研究較為缺乏，且上述研究對(duì)高液限花崗巖殘積土水理特性成因的分析略顯不足，因此高液限花崗巖殘積土的路用特性研究仍待加強(qiáng)。

本文取湖南中北部高液限花崗巖殘積土進(jìn)行試驗(yàn)研究，首先分析其礦物成分及結(jié)構(gòu)，探討該類土持水性強(qiáng)、含水率高的水理特性成因，然后通過室內(nèi)系列試驗(yàn)，研究擊實(shí)功、含水率對(duì)該類土擊實(shí)性能、強(qiáng)度性能的影響，并分析土強(qiáng)度的水敏性，從而加深對(duì)高液限花崗巖殘積土的認(rèn)識(shí)，為該類土的工程應(yīng)用提供參考。

2 高液限花崗巖殘積土成分及結(jié)構(gòu)

2.1 工程條件

本文課題來自湖南某在建高速公路項(xiàng)目，高液限花崗巖殘積土在該條高速公路沿線大量分布，嚴(yán)重影響該公路建設(shè)成本和工期。該類土原巖為準(zhǔn)鋁質(zhì)花崗巖，礦物成分包括長(zhǎng)石、石英、黑云母、白云母、角閃石等。該區(qū)域?qū)賮啛釒Ъ撅L(fēng)性濕潤(rùn)氣候，年平均降雨量超過1 500 mm，全年降雨充沛，尤以5-8月為甚；嚴(yán)寒期短，暑熱期長(zhǎng)，地形地貌為典型的丘陵、山崗，水系發(fā)育、林灌茂密，氣候環(huán)境、地質(zhì)環(huán)境均有利于花崗巖的風(fēng)化、土化，經(jīng)過長(zhǎng)期沖刷和淋濾，花崗巖風(fēng)化為殘積土，其中高液限土占比較高。在調(diào)查高液限土分布的基礎(chǔ)上，選取埋深1～2 m的代表性土樣進(jìn)行礦物成分、結(jié)構(gòu)分析和室內(nèi)試驗(yàn)研究。

2.2 化學(xué)成分

X射線熒光光譜分析采用光譜儀和探測(cè)器，獲取樣品中元素含量并對(duì)物質(zhì)成分進(jìn)行分析，表1為土樣元素含量分析結(jié)果。

表1 土樣化學(xué)成分

由表1可知，除氧元素以外，其他元素含量占比約為45.6%。其中硅、鋁、鐵3種元素約占絕對(duì)比重的43.9%，由于該高液限土的原巖為花崗巖，長(zhǎng)石、石英、云母、黏土礦物等混雜，所以硅、鋁含量占比大。

以表1中所有非氧元素為基礎(chǔ)，分析單元素比例：硅元素56.3%，鋁元素31.3%，鐵元素8.7%，鎂元素0.3%，鈣元素0.5%，鈉元素0.3%，鉀元素1.5%，磷元素0.02%。其中鐵元素含量較為突出，土層中鐵元素或鐵化合物富集，氧化鐵膠結(jié)作用對(duì)黏土性質(zhì)具有一定影響[16-17]，氧化鐵的存在對(duì)于該類高液限土的性質(zhì)有著不可忽視的影響作用。

2.3 礦物成分

取高液限花崗巖殘積土土樣充分研磨后，采用D/max 2500 X射線衍射儀對(duì)土樣成分進(jìn)行分析，掃描參數(shù)為5.0/80.0/0.02/0.15(sec)，Cu(40kV，250mA)，I(p)=1 335。其礦物成分如表2所示。

由表2可知，該高液限土中石英含量較少，僅占7.7%，其粒徑不等，小到細(xì)粒、大到礫粒，呈不規(guī)則粒、塊狀，而黏土類礦物(高嶺石、葉臘石、地開石、斜綠泥石)占61.3%，其中葉臘石、地開石、斜綠泥石均不同程度地以細(xì)粒、極細(xì)粒鱗片狀產(chǎn)出，高嶺石以細(xì)粒、極細(xì)粒粒狀產(chǎn)出，這種細(xì)微觀的片狀、粒狀結(jié)構(gòu)對(duì)高液限土水理特性起著至關(guān)重要的作用。

表2 土樣礦物成分

2.4 細(xì)觀結(jié)構(gòu)

對(duì)于土樣結(jié)構(gòu)的分析，本文采用薄片實(shí)驗(yàn)鑒定的方法。實(shí)驗(yàn)結(jié)果見圖1，其二值化處理結(jié)果如圖2所示。

圖1 土樣細(xì)觀結(jié)構(gòu)

圖2 土樣細(xì)觀結(jié)構(gòu)圖像二值化

從薄片掃描結(jié)果(圖1)和二值化圖像(圖2)中可知：(1)土樣中粗顆粒之間接觸方式以點(diǎn)接觸和不接觸為主；(2)細(xì)粒土充填在粗粒土之間，微小孔隙較多，分布不均，粗顆粒周圍與細(xì)顆粒間孔隙大小不一；(3)粗顆粒主要以片狀、粒狀形式存在，細(xì)顆粒主要以細(xì)粒、細(xì)粒集合體形式存在。

2.5 結(jié)構(gòu)和水理特性

綜合分析高液限花崗巖殘積土的化學(xué)成分、礦物成分、細(xì)觀結(jié)構(gòu)，并結(jié)合其賦存環(huán)境，對(duì)土樣結(jié)構(gòu)特性和水理特性進(jìn)行闡釋。

2.5.1 結(jié)構(gòu)特性 (1)高嶺石、絹云母等包裹石英等顆粒形成團(tuán)聚體；片層狀結(jié)構(gòu)的黑云母、白云母、絹云母相互堆疊，其表面附著黏土礦物；絹云母和黏土礦物(高嶺石、葉臘石、地開石、斜綠泥石等)混合，3個(gè)基本單元構(gòu)成土的結(jié)構(gòu)；(2)原狀土中鐵氧化物作為必不可少的因素之一，對(duì)土的結(jié)構(gòu)特性[18]起到重要作用；(3)微觀上，土體中粒徑大小不一的各種片狀、片狀集合體礦物在三維空間不定向分布，細(xì)顆粒附著在片狀顆粒表面并充填交錯(cuò)堆疊體的縫隙中，當(dāng)外部荷載較小或尺寸效應(yīng)較大，壓實(shí)后回彈較大，表現(xiàn)出“彈簧土”、“橡皮土”的特點(diǎn)，反之，片層被破壞甚至發(fā)生破碎，在宏觀上表現(xiàn)為強(qiáng)度低、擾動(dòng)壓實(shí)后持水性強(qiáng)等特點(diǎn)。

2.5.2 水理特性 (1)云母、黏土礦物等成分所占比重超過90%，而在晶體結(jié)構(gòu)上，云母和黏土礦物均具有層狀結(jié)構(gòu)，不同的是黏土礦物尺寸遠(yuǎn)小于云母片，黏土礦物自身吸附大量水分，云母片依靠表面張力吸附水分和黏土礦物，持水性良好；(2)未經(jīng)碾壓時(shí)，殘積土內(nèi)部孔隙較多。當(dāng)受碾壓時(shí)，片狀顆粒發(fā)生定向排列，孔隙被壓縮而無法排除，黏土礦物表面水膜相互靠近，碾壓產(chǎn)生側(cè)向擠土、回彈，孔隙比增大，毛細(xì)作用增強(qiáng)，這一過程中云母片片狀結(jié)構(gòu)和黏性土起到關(guān)鍵作用；(3)弱膨脹性黏土礦物(高嶺石等)較多，即使吸水導(dǎo)致含水率升高，其膨脹性依舊不明顯；在碾壓作用下，一方面黏土礦物被壓密，顆粒間水膜接觸，水膠聯(lián)結(jié)增強(qiáng)，另一方面表面張力較大的片狀礦物之間線接觸、面接觸等接觸方式增多，形成多層交錯(cuò)堆疊結(jié)構(gòu)，阻礙水分蒸發(fā)。

3 高液限花崗巖殘積土基本性質(zhì)及試驗(yàn)設(shè)計(jì)

3.1 基本性質(zhì)

根據(jù)土工試驗(yàn)規(guī)程，進(jìn)行含水率、篩分、液塑限、擊實(shí)、承載比等試驗(yàn)，高液限花崗巖殘積土基本性質(zhì)見表3。由表3可看出，該高液限土塑性指數(shù)基本小于26%，其最優(yōu)含水率比天然含水率低10%左右，CBR(California bearing ratio)強(qiáng)度較低，但是滿足下路堤3%的要求，線膨脹率較小。

表3 高液限花崗巖殘積土基本性質(zhì)

3.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

試驗(yàn)所用高液限花崗巖殘積土的基本性質(zhì)為：含砂高液限黏土，w0=29%，Gs=2.70，wP=28%，wL=51%，ρdmax=1.685 g/cm3，wop=17.5%。

擊實(shí)試驗(yàn)設(shè)計(jì)：試驗(yàn)所用儀器為全斷面重錘9擊/循環(huán)電動(dòng)數(shù)顯擊實(shí)儀，以含水率和擊數(shù)為變量，其中擊數(shù)以標(biāo)準(zhǔn)98擊為基準(zhǔn)遞減，選取單層擊數(shù)N分別為98、71、53、35，各級(jí)含水率分別為28.5%、26.0%、24.0%、21.0%、18.5%、16.5%、14.0%。同時(shí)，每個(gè)獨(dú)立條件下設(shè)1組(3個(gè))平行試驗(yàn)，根據(jù)規(guī)范[19]要求進(jìn)行操作，最后對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析，得到擊實(shí)性能及其受擊實(shí)功和含水率的影響。

CBR試驗(yàn)設(shè)計(jì)：該試驗(yàn)擊實(shí)部分與擊實(shí)試驗(yàn)設(shè)計(jì)基本相同，在不同含水率下，采用98×3、71×3、53×3、35×3的平行試驗(yàn)方法，其泡水試驗(yàn)分為兩個(gè)部分：一是對(duì)98×3、53×3、35×3擊實(shí)試樣泡水4 d，分析其泡水后強(qiáng)度值和膨脹性，并對(duì)比泡水前后含水率、干密度、孔隙比、飽和度的變化情況；二是對(duì)擊數(shù)N為98、71、53的試樣擊實(shí)后直接進(jìn)行CBR貫入試驗(yàn)，結(jié)果記為UCBR(unsoaked California bearing ratio)，對(duì)比泡水前后的強(qiáng)度變化，分析其強(qiáng)度水敏性。

3.3 試驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)試驗(yàn)設(shè)計(jì)和操作規(guī)范，得到對(duì)應(yīng)的擊實(shí)試驗(yàn)結(jié)果和CBR試驗(yàn)結(jié)果，見表4和5。

表4 高液限花崗巖殘積土擊實(shí)和CBR試驗(yàn)結(jié)果

4 高液限花崗巖殘積土擊實(shí)試驗(yàn)結(jié)果與分析

4.1 擊實(shí)指標(biāo)

擊實(shí)指標(biāo)：最大干密度(maximum dry density)和最優(yōu)含水率(optimum moisture content)，二者均從擊實(shí)曲線中得出，不同擊數(shù)下的擊實(shí)曲線見圖3。由圖3可以看出，擊實(shí)曲線從上到下的順序是：98擊→71擊→35擊→53擊，該結(jié)果表明：(1)擊實(shí)功較大，隨著擊實(shí)功繼續(xù)增大，干密度增大；(2)對(duì)于該類高液限花崗巖殘積土，53擊擊實(shí)曲線包于35擊擊實(shí)曲線內(nèi)部，即35擊下干密度大于53擊下干密度，從趨勢(shì)上看，隨著擊實(shí)功增加，干密度先下降后增加。

圖3 土樣不同擊數(shù)下的擊實(shí)曲線 圖4 土樣的擊實(shí)指標(biāo)曲線

從擊實(shí)曲線中得到擊實(shí)指標(biāo)，繪制圖4。由圖4可明顯看出，當(dāng)擊數(shù)達(dá)到約60擊時(shí)，最大干密度曲線曲率最大，低于60擊，干密度增速較大，反之減緩；最優(yōu)含水率與擊數(shù)基本呈線性關(guān)系。

4.2 壓實(shí)度

壓實(shí)度是干密度與標(biāo)準(zhǔn)重錘試驗(yàn)得到的干密度之比的百分?jǐn)?shù)，在路基檢測(cè)中是一項(xiàng)不可缺少的指標(biāo)。通過室內(nèi)調(diào)整擊數(shù)(擊實(shí)功)得到壓實(shí)度與擊實(shí)功的關(guān)系，可以從理論上試驗(yàn)得出達(dá)到壓實(shí)度標(biāo)準(zhǔn)下?lián)魯?shù)(擊實(shí)功)與含水率的組合。圖5為不同含水率土樣的擊數(shù)-壓實(shí)度關(guān)系曲線。

圖5表明，當(dāng)含水率大于24%(或更低值)時(shí)，無論擊數(shù)是多少，壓實(shí)度均無法滿足最低93%[1]的要求；含水率滿足要求后，擊實(shí)次數(shù)需要小于40或者大于60，壓實(shí)度才能滿足要求?？傮w來看，含水率和擊數(shù)的雙控條件為：

圖5 不同含水率土樣的擊數(shù)-壓實(shí)度關(guān)系曲線 圖6 土樣不同擊數(shù)下的CBR曲線

(1)含水率低于24%(或低于更小值)；

(2)擊實(shí)次數(shù)小于40或者大于60。當(dāng)擊數(shù)超過70以后，壓實(shí)度隨擊數(shù)變化的幅度較小。

表5 高液限花崗巖殘積土CBR試驗(yàn)與UCBR試驗(yàn)結(jié)果

5 高液限花崗巖殘積土CBR試驗(yàn)結(jié)果與分析

5.1 擊數(shù)、含水率與CBR關(guān)系

CBR曲線與擊實(shí)曲線相似，不同之處在于前者峰值兩側(cè)曲線均較陡，而后者一般是左側(cè)相對(duì)較緩，右側(cè)較陡，圖6為土樣不同擊數(shù)下的CBR曲線。由圖6中看出，隨著擊數(shù)增加，CBR峰值對(duì)應(yīng)的含水率呈逐漸減小趨勢(shì)，CBR峰值變化規(guī)律與擊實(shí)曲線最大干密度變化規(guī)律不同：35擊曲線中間段的CBR值大于98擊和71擊，53擊的CBR峰值最大，恰好與最大干密度變化情況相反。

CBR峰值對(duì)應(yīng)的含水率在21%左右，低于泡水后含水率3%～5%，這就意味著有大量的水分進(jìn)入土體中，部分進(jìn)入礦物層間，充填部分孔隙或者吸附在土顆粒表面。而較大的擊數(shù)或者擊實(shí)功下，土樣孔隙較小，土顆粒之間接觸更緊密，被水長(zhǎng)時(shí)間浸泡后水分進(jìn)入土顆粒必然會(huì)使其“拉開距離”，在此條件下，土樣強(qiáng)度難以保持；相反，較小的擊數(shù)或者擊實(shí)功下，水分進(jìn)入土樣時(shí)有較好的通道和空間，從而減少了對(duì)土樣強(qiáng)度的影響。

5.2 土樣泡水前后含水率、干密度、孔隙比、飽和度變化

土樣泡水4 d后，其含水率增加，干密度降低，孔隙比增大，飽和度增大，具體變化情況見圖7～10。

(1)含水率和干密度變化。分析圖7可知，泡水后的土樣含水率普遍增加，含水率增幅隨著泡水前含水率(w0)的增大而減小，即整體上受泡水前含水率控制。另外，泡水后的含水率極小值出現(xiàn)在泡水前含水率18.5%左右，這與土樣在此含水率下密實(shí)程度較高有關(guān)，土樣越密實(shí)，孔隙越少，水分越難進(jìn)入，水分可占據(jù)的空間就越少。對(duì)比圖8中泡水前后干密度變化可知，泡水前含水率越低，擊數(shù)越少，則泡水前后干密度差值越大；計(jì)算各擊數(shù)下干密度差值與泡水前干密度的百分比得出干密度減小了0.5%～6.8%，表明土樣泡水后密實(shí)度下降幅度較小。

圖7 土樣不同擊數(shù)下泡水前后含水率相應(yīng)變化曲線 圖8 土樣不同擊數(shù)下泡水前后干密度變化曲線

(2)孔隙比和飽和度變化。由圖9、10可看出，泡水后孔隙比和飽和度均有增加。當(dāng)泡水前含水率不超過16.0%，孔隙比增加了10%以上，飽和度增加了25%以上，其中孔隙比最大增加了17.3%，飽和度最大增加了70.4%。說明該類高液限花崗巖殘積土泡水以后，低含水率土樣孔隙會(huì)被大幅擴(kuò)張，而且被水分充填；高含水土樣孔隙比僅增加1%～4%，飽和度僅增加2%～5%，對(duì)泡水不敏感，孔隙比與飽和度之間存在關(guān)聯(lián)性。

圖9 土樣不同擊數(shù)下泡水前后孔隙比變化曲線 圖10 土樣不同擊數(shù)下泡水前后飽和度變化曲線

5.3 高液限土CBR強(qiáng)度水敏性

CBR強(qiáng)度水敏性可以用泡水前后CBR強(qiáng)度變化情況來表達(dá)。ΔVCBR為泡水前CBR貫入試驗(yàn)結(jié)果值VUCBR與泡水后CBR貫入試驗(yàn)結(jié)果值VCBR的差值，另計(jì)算ΔVCBR與VUCBR的百分比值，該值的物理意義是泡水后CBR強(qiáng)度值的損失率，記為k,則有：

(1)

考慮土樣特殊性和確定性，忽略次要因素影響，計(jì)算得出的CBR強(qiáng)度損失率k與土樣泡水前含水率w0之間存在二次函數(shù)擬合關(guān)系，土樣不同擊數(shù)下二者的關(guān)系曲線見圖11，擬合關(guān)系式見表6。用該關(guān)系式來表明高液限花崗巖殘積土的CBR強(qiáng)度水敏感程度，在工程實(shí)踐中具有參考意義。

圖11 土樣不同擊數(shù)下CBR強(qiáng)度值的損失率k與泡水前含水率w0的關(guān)系曲線

表6 土樣不同擊數(shù)下CBR強(qiáng)度損失率k與泡水前含水率w0的擬合關(guān)系式

由圖11可以看出，泡水前含水率達(dá)到26%左右時(shí)，強(qiáng)度損失率約為40%，隨著泡水前含水率的增大，曲線快速下降，即損失率急劇減小。前述已表明細(xì)微觀的片狀、粒狀結(jié)構(gòu)對(duì)高液限土水理特性起著至關(guān)重要的作用，該類高液限土的細(xì)粒土充填在粗粒土之間，微小孔隙較多，粗顆粒周圍與細(xì)顆粒間孔隙大小不一，粗顆粒主要以片狀、粒狀形式存在，細(xì)顆粒主要以細(xì)粒、細(xì)粒集合體形式存在。土樣初始含水率較低時(shí)，在擊實(shí)功作用下其強(qiáng)度較高，低含水率土樣泡水后部分孔隙被水填充以及黏粒對(duì)水的吸附作用造成土樣含水率變化明顯，使土樣泡水前后強(qiáng)度變化較大，即強(qiáng)度損失率較高。土樣初始含水率較高時(shí)，在擊實(shí)功作用下其強(qiáng)度較低，且泡水后含水率變化不明顯，因此土樣強(qiáng)度損失率在高含水率時(shí)急劇減小。

6 結(jié) 論

(1)在所研究的高液限花崗巖殘積土中，云母、黏土礦物等成分所占比重超過90%，細(xì)粒片狀云母等礦物與細(xì)粒粒狀的黏土礦物相互作用，少量粗顆粒摻雜其中，形成特殊的多層交錯(cuò)堆疊結(jié)構(gòu)。綜合考慮云母、黏土礦物等的水理性質(zhì)，殘積土內(nèi)部孔隙較多，受荷時(shí)，片狀顆粒發(fā)生定向排列，孔隙被壓縮，黏土礦物表面水膜相互靠近，易側(cè)向擠土、回彈，卸載后孔隙通道增多，毛細(xì)作用增強(qiáng)。

(2)土樣擊實(shí)試驗(yàn)中，當(dāng)擊數(shù)約為60擊時(shí)，土樣最大干密度曲線的曲率最大；少于60擊時(shí)，土樣最大干密度隨擊數(shù)的增速較大，反之減緩，最優(yōu)含水率與擊數(shù)基本呈線性關(guān)系；土樣滿足最低壓實(shí)度要求的含水率和擊實(shí)次數(shù)雙控條件為：含水率低于24%或者低于更小值，擊實(shí)次數(shù)小于40或者大于60，這對(duì)于該類土路基填筑具有指導(dǎo)意義；

(3)土樣CBR試驗(yàn)中，CBR峰值變化規(guī)律與擊實(shí)曲線干密度峰值變化規(guī)律相反，CBR峰值隨擊數(shù)增加先增大后減小；土樣泡水后狀態(tài)參數(shù)中，含水率、孔隙比、飽和度變化明顯，干密度變化較小，說明密實(shí)程度受水影響較?。?/p>

(4)分析高液限花崗巖殘積土CBR強(qiáng)度的水敏感性，用泡水前后CBR強(qiáng)度的損失率作為考量，就該類土建立其與初始含水率(泡水前含水率)的二次函數(shù)關(guān)系，關(guān)系式擬合良好，對(duì)工程實(shí)踐具有參考意義。