劉雙白，吳 昕，李玉寶，謝昌亞，陳凱亮，許繼東，李永康

(1.國網(wǎng)冀北電力有限公司電力科學(xué)研究院(華北電力科學(xué)研究院有限責(zé)任公司)，北京 100045；2.中節(jié)能工業(yè)節(jié)能有限公司，北京 100000；3.華北電力科學(xué)研究院(西安)有限公司，陜西 西安 710000)

0 引言

汽輪發(fā)電機(jī)組是電力系統(tǒng)中重要設(shè)備之一，高溫高壓蒸汽在汽輪機(jī)缸體內(nèi)膨脹做功，推動汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子及相連的發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子同步旋轉(zhuǎn)，由此切割磁感線生產(chǎn)電能[1]。目前，汽輪發(fā)電機(jī)組運(yùn)行中出現(xiàn)的很多振動異常現(xiàn)象仍困擾著機(jī)組正常生產(chǎn)工作。由于汽輪機(jī)軸系處在復(fù)雜的運(yùn)行環(huán)境，其振動影響因素較多，同時，各運(yùn)行參數(shù)具有極高的耦合性，相關(guān)參數(shù)不易甄別，因此準(zhǔn)確診斷振動故障對機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行具有重大的現(xiàn)實意義[2-3]。

汽輪發(fā)電機(jī)組的振動監(jiān)測是新建機(jī)組整套啟動及大修后機(jī)組啟動的重要環(huán)節(jié)，特殊的異常振動甚至直接影響機(jī)組的投產(chǎn)時間及帶負(fù)荷能力。郝帥[4]等人通過試驗分析確診了某350 MW超臨界汽輪機(jī)高中壓轉(zhuǎn)子發(fā)生了劇烈的汽流激振，雖然切換至順序閥方式運(yùn)行成功完成了機(jī)組168 h滿負(fù)荷試運(yùn)，但汽流激振仍困擾著該機(jī)組高負(fù)荷運(yùn)行能力。何國安[5]等人研究了某330M W亞臨界汽輪機(jī)高中壓轉(zhuǎn)子在低負(fù)荷工況下出現(xiàn)大幅的振動波動現(xiàn)象，分析指出汽輪機(jī)高中壓轉(zhuǎn)子軸封應(yīng)慎重使用蜂窩汽封，以盡量避免因汽封改造帶來的振動問題。王延博[6]等人針對某1 000 MW機(jī)組調(diào)試期間的振動異?，F(xiàn)象進(jìn)行了診斷分析，并通過對低壓轉(zhuǎn)子及發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子進(jìn)行高速動平衡，使軸系振動降至優(yōu)良水平。朱小東[7]、李立波[8]等人通過現(xiàn)場動平衡成功解決了由發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子線圈不對稱膨脹產(chǎn)生的熱不平衡導(dǎo)致的發(fā)電機(jī)軸瓦振動大問題。

本文基于某350 MW超臨界汽輪發(fā)電機(jī)組整體調(diào)試工作，針對該機(jī)組在整套啟動期間出現(xiàn)的沖車過程發(fā)電機(jī)振動異常、定速后低壓轉(zhuǎn)子振動異常、首次并網(wǎng)高中壓轉(zhuǎn)子振動異常及高負(fù)荷工況發(fā)電機(jī)振動異常等四類現(xiàn)象，結(jié)合實際運(yùn)行參數(shù)及頻譜分析數(shù)據(jù)，進(jìn)行了相應(yīng)分析，并判定了振動異常的原因。基于該分析結(jié)果提出了合理化建議，最終幫助機(jī)組順利完成了168 h滿負(fù)荷試運(yùn)。

1 設(shè)備簡介

某350 MW超臨界汽輪發(fā)電機(jī)組采用東方電氣集團(tuán)東方汽輪機(jī)廠有限責(zé)任公司生產(chǎn)的CJK350/300-24.2/0.4/566/566型350 MW超臨界、一次中間再熱、兩缸兩排汽、抽汽凝汽式汽輪機(jī)。發(fā)電機(jī)為山東濟(jì)南發(fā)電設(shè)備廠有限公司的QFa-350-2型350 MW全空冷汽輪發(fā)電機(jī)，發(fā)電機(jī)采用靜態(tài)勵磁。

汽輪機(jī)高中壓轉(zhuǎn)子、低壓轉(zhuǎn)子和發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子分別用剛性聯(lián)軸器聯(lián)結(jié)，發(fā)電機(jī)采用自勵磁方式。整個軸系支承在6個軸承上，如圖1所示。其中，1、2號軸承為可傾瓦軸承，3、4、5、6號軸承為橢圓軸承，推力軸承位于高中壓轉(zhuǎn)子后端。1、2、5、6號軸承均為落地軸承，3、4號軸承坐落在排汽缸上。

圖1 汽輪發(fā)電機(jī)組軸系結(jié)構(gòu)示意圖

2 沖車過程發(fā)電機(jī)振動異常分析

該機(jī)組首次沖車期間，在轉(zhuǎn)速升至2 480 rpm后，5、6瓦軸振迅速增大，并于2 625 rpm達(dá)到峰值，隨著轉(zhuǎn)速越過2 625 rpm繼續(xù)升速，發(fā)電機(jī)軸瓦振動迅速降低，如圖2所示?？梢钥闯?，在2 480 rpm時，軸振5X、5Y、6X、6Y分別為49 μm、45 μm、53 μm、53 μm，隨后迅速增大，直至2 625 rpm時，5X、5Y、6X、6Y分別達(dá)到76 μm、56 μm、113 μm、92 μm，定速3 000 rpm后振動近乎恢復(fù)至2 480 rpm時水平?？梢钥闯?，在該轉(zhuǎn)速區(qū)間內(nèi)，5、6瓦軸振及瓦振均有所增大，說明發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子確實產(chǎn)生了異常振動現(xiàn)象；同時，6X通頻振幅增大了6絲，其振動變化較5瓦更為劇烈；該異常振動現(xiàn)象對機(jī)組3 000 rpm運(yùn)行影響較小。空負(fù)荷試驗后，打閘停機(jī)惰走發(fā)現(xiàn)，與啟機(jī)情況類似，發(fā)電機(jī)兩側(cè)軸瓦振動在同轉(zhuǎn)速區(qū)間同樣出現(xiàn)了峰值?？紤]到廠家提供的發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子二階臨界轉(zhuǎn)速設(shè)計值為2 663 rpm，此時認(rèn)為該振動可能是機(jī)組通過發(fā)電機(jī)二階臨界轉(zhuǎn)速所造成的。

圖2 首次沖車發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子振動趨勢圖

此后振動分析儀器調(diào)試完成，通過頻譜分析發(fā)現(xiàn)，在上述轉(zhuǎn)速區(qū)間內(nèi)出現(xiàn)的振動突增過程中，5、6瓦軸振工頻分量較為穩(wěn)定，振動的陡增主要源于二倍頻分量，如圖3所示。其中5X二倍頻分量由20 μm增至45 μm，6X二倍頻分量由30 μm增至90 μm?？紤]到工頻分量近乎不變，因此該振動異常現(xiàn)象并非由轉(zhuǎn)子過二階臨界時所引起。由伯德圖分析發(fā)現(xiàn)，該發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速一階、二階轉(zhuǎn)速分別為800 rpm及2 150 rpm左右?？紤]到發(fā)生異常振動時轉(zhuǎn)速已高于二階臨界轉(zhuǎn)速，一般發(fā)電機(jī)三階臨界轉(zhuǎn)速較高，由此判定該異常振動可能為發(fā)電機(jī)副臨界振動，由二倍頻振動頻率與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子三階臨界轉(zhuǎn)速相重合導(dǎo)致。

圖3 頻譜分析數(shù)據(jù)

發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的二倍頻振動主要是由轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)所決定的。由于轉(zhuǎn)子本體上開有大小齒槽，大、小齒兩個橫截面上的抗彎剛度不等。轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)一周的過程中，重力引起的撓度會發(fā)生兩次變化，導(dǎo)致發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子產(chǎn)生二倍頻振動。只要主慣性矩差存在，這種振動就會存在，其大小與兩截面主慣性矩之差有關(guān)，與轉(zhuǎn)子本身動平衡狀況無關(guān)。升速過程中，轉(zhuǎn)速升到0.5倍轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速時，此時二倍頻振動頻率與轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速正好重合，從而產(chǎn)生了二倍頻共振[9]。

此后，二號機(jī)組啟機(jī)過程中，相近轉(zhuǎn)速區(qū)也發(fā)生了同幅度的振動突增現(xiàn)象，也印證了這是由該發(fā)電機(jī)自身固有屬性引起的異常振動現(xiàn)象?？紤]到共振轉(zhuǎn)速區(qū)較小，機(jī)組3 000轉(zhuǎn)定速運(yùn)行未受影響，因此增加了該區(qū)域轉(zhuǎn)速升速率，保證了兩臺機(jī)組的順利沖轉(zhuǎn)定速。

3 定速后低壓轉(zhuǎn)子振動異常分析

機(jī)組定速后，各瓦振動均處于優(yōu)良水平，隨后逐項進(jìn)行空負(fù)荷試驗。完成主汽門及調(diào)門嚴(yán)密性試驗后，低壓轉(zhuǎn)子兩側(cè)3、4瓦軸振逐步增大，如圖4所示。從圖中可以看出，在該時間段內(nèi)，3、4瓦多次發(fā)生振動異常，3X振動最大峰值達(dá)到120 μm，4X振動最大峰值達(dá)到70 μm?；陬l譜分析，該振動變化均為一倍頻分量的變化，從數(shù)據(jù)及趨勢來看判定低壓轉(zhuǎn)子發(fā)生了動靜碰摩。從圖中可以看出，在200 min附近4瓦發(fā)生了較為嚴(yán)重的動靜碰摩，此時軸封供汽溫度為110 ℃，軸封回汽溫度僅為 98 ℃，軸封回汽為過冷狀態(tài)，可能存在軸封帶水情況。由于一路門桿漏氣接至軸封供汽，考慮到此前剛剛完成主汽門及調(diào)門嚴(yán)密性試驗，頻繁的打閘、沖車引起軸封壓力的變化，會引起軸封供汽不足，導(dǎo)致軸封溫度下降，引起軸封變形，促使動靜碰摩。于是在保證低壓兩側(cè)軸封不冒汽的前提下，適當(dāng)提高軸封供汽壓力，可以看到軸封壓力提高3 kPa后，低壓軸封供回汽溫度均有明顯上升。

圖4 低壓轉(zhuǎn)子振動變化趨勢

由于軸封供汽壓力調(diào)整至33 kPa已明顯高于設(shè)計壓力28 kPa，而此時低壓軸封供汽溫度僅為120 ℃，軸封回汽溫度僅為105 ℃，回汽溫度略微高于蒸汽壓力下的飽和溫度，此時低壓軸封減溫水調(diào)門全關(guān)，說明低壓軸封仍處于非正常工況。大幅度調(diào)整軸封供汽壓力，供回汽軸封溫度仍不理想，因此懷疑低壓缸噴水對軸封溫度存在較大影響。隨后嘗試全關(guān)低壓缸噴水調(diào)門，發(fā)現(xiàn)軸封供汽溫迅速上升，開啟低壓缸噴水調(diào)門，軸封溫度迅速降低。由此說明低壓缸噴水對軸封溫度影響極大，因此全關(guān)低壓缸噴水調(diào)門。隨后，軸封供回汽溫度迅速回升，開啟軸封減溫水調(diào)門將軸封供汽溫度降至160 ℃，軸封回汽溫度逐步升至120 ℃。從圖4中可以看出，在調(diào)整軸封供汽過程中，隨著軸封供汽溫度波動，不時出現(xiàn)動靜碰摩，因此，保持軸封供汽溫度及壓力的穩(wěn)定，是解決振動異常的首要基礎(chǔ)。

為了緩解低壓缸噴水對軸封溫度的影響，進(jìn)行了如下工作：

(1)在低壓缸內(nèi)導(dǎo)流環(huán)后增加密封板，阻止低壓缸噴水經(jīng)內(nèi)導(dǎo)流環(huán)后方間隙進(jìn)入軸封。

(2)在凝汽器喉部軸封供汽管道未包保溫層部分增加保溫層。

經(jīng)上述調(diào)整后，低壓缸噴水對軸封溫度的影響得以消除，軸封溫度穩(wěn)定保持在150 ℃，3、4瓦振動異常再未出現(xiàn)，168滿負(fù)荷試運(yùn)期間，軸振均保持在50 μm以下。

4 首次并網(wǎng)高中壓轉(zhuǎn)子振動異常分析

機(jī)組首次并網(wǎng)，帶初負(fù)荷暖機(jī)以滿足機(jī)械超速試驗條件。在增長負(fù)荷時，出現(xiàn)1瓦軸振突增現(xiàn)象，振動爬坡到峰值后，緩慢降至原先振動水平，如圖5所示。由于邏輯設(shè)定當(dāng)機(jī)組負(fù)荷高于15%額定負(fù)荷時，主再熱疏水門聯(lián)關(guān)。從圖中可以看出疏水門關(guān)閉后，3 min內(nèi)機(jī)組負(fù)荷由52 MW漲至75 MW，隨后振動開始增大，1X變化最為明顯，從40 μm增至167 μm。通過頻譜分析，該振動變化主要以一倍頻變化為主，同時，一倍頻相位也相應(yīng)變化，振動異常消失后，相位又回歸原先水平。觀察分析振動趨勢，判定高中壓轉(zhuǎn)子發(fā)生了動靜碰摩。由該機(jī)組汽封間隙選取了廠家設(shè)計下限，因此極易在熱力狀態(tài)變化過程中出現(xiàn)動靜碰摩。從圖中可以看出，在振動突增前1X振動偶有冒尖，已經(jīng)存在輕微的碰摩表現(xiàn)，此時處于碰摩的初期；隨后動靜碰摩緩慢發(fā)展，在負(fù)荷較為穩(wěn)定時，1瓦振動慢慢爬升；隨著主再熱蒸汽管道疏水門的聯(lián)關(guān)，突增的汽量引起的轉(zhuǎn)子的不穩(wěn)定，使得碰摩迅速加劇，振動加速增長，同時碰摩引起的轉(zhuǎn)子局部溫度的變化導(dǎo)致轉(zhuǎn)子產(chǎn)生了一定的臨時性熱彎曲，生成了新的不平衡量，促使一倍頻相位快速變化；爾后，碰摩點(diǎn)脫開，轉(zhuǎn)子溫度均勻降低，熱彎曲程度逐步減輕，振動呈光滑二次曲線降至原始水平。

圖5 高中壓轉(zhuǎn)子振動變化趨勢

機(jī)械超速試驗完成后再次并網(wǎng)，出現(xiàn)了更為劇烈高中壓轉(zhuǎn)子碰摩現(xiàn)象，如圖6所示。在40 min內(nèi)，1X由30 μm增至230 μm。從圖中可以看出，在振動峰值時，盤前運(yùn)行人員提高了潤滑油溫度，從45 ℃快速提升至48 ℃，隨后振動開始下降。提高潤滑油溫度可以提高油膜剛度，增強(qiáng)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動的穩(wěn)定性，有助于抑制油膜渦動引起的低頻振動，對于正常的動靜碰摩并無明顯益處。此次提高潤滑油溫度后振動開始下降，有可能此時正巧碰摩點(diǎn)脫開，振動開始下行；也有可能油溫的提升，降低了油膜高度，正巧碰摩點(diǎn)偏上方，加速了碰摩的脫開。經(jīng)過這兩次較為劇烈的動靜碰摩，動靜間隙逐漸合理，高中壓轉(zhuǎn)子再未發(fā)生過明顯的動靜碰摩。在AGC試驗期間頻繁升降負(fù)荷及168滿負(fù)荷試運(yùn)期間，1、2瓦振動均保持穩(wěn)定，1X在20 μm以下，2X在40 μm以下，振動良好。

圖6 再次劇烈碰摩時振動變化趨勢

5 高負(fù)荷發(fā)電機(jī)振動異常分析

圖7為機(jī)組首次帶50%負(fù)荷時，各參數(shù)變化趨勢圖。從圖中可以看出，首次帶50%負(fù)荷，此時5X振動為63 μm。此后，機(jī)組逐步帶負(fù)荷至280 MW，5X振動由63 μm上漲至87 μm。機(jī)組穩(wěn)定負(fù)荷280 MW，此時5瓦X、Y方向軸振出現(xiàn)拐點(diǎn)式的快速上漲。3 h后，5X增長至127 μm并逐步穩(wěn)定。隨后，機(jī)組開始增長負(fù)荷，在升負(fù)荷過程中，5X振動逐漸降低，當(dāng)機(jī)組首次帶至滿負(fù)荷時，5X降至100 μm。隨后再次升負(fù)荷至350 MW，振動略有波動。

圖7 高負(fù)荷相關(guān)參數(shù)變化趨勢

結(jié)合頻譜分析情況，5瓦軸振及瓦振主要是一倍頻分量，尤其上述振動變化過程均源于一倍頻分量的增減。機(jī)組首次帶滿負(fù)荷，5X振動變化期間，一倍頻幅值由63 μm增至126 μm后回落至100 μm，一倍頻相位由179°增至185°后降至180°，初步判定發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子出現(xiàn)了一定的熱不平衡量。結(jié)合隨后一次的停機(jī)及啟機(jī)過程發(fā)現(xiàn)，停機(jī)過臨界時，5X軸振為106(118)∠167°，而啟機(jī)過臨界時，5X軸振為34(46)∠145°，可以確定該機(jī)組熱態(tài)存在較為嚴(yán)重的臨時熱不平衡。結(jié)合機(jī)組170 MW與280 MW的振動參數(shù)，該不平衡量引起的矢量振動達(dá)到68 μm。從圖7可以發(fā)現(xiàn)：真空的變化對于5瓦軸振影響較小，結(jié)合運(yùn)行數(shù)據(jù)，真空變化10 kPa，3、4、5、6瓦各瓦軸振及瓦振變化不明顯；發(fā)電機(jī)冷風(fēng)溫度的變化對5、6瓦振動影響較小，冷風(fēng)溫度變化5℃，各瓦振動變化不明顯。

待機(jī)組完成50%甩負(fù)荷后再次并網(wǎng)，5瓦軸振隨負(fù)荷變化的更為均勻穩(wěn)定。圖8為機(jī)組反復(fù)從175 MW至350 MW升降負(fù)荷時各參數(shù)變化趨勢。從圖中可以看出：5瓦軸振隨著機(jī)組負(fù)荷的增減而同向增減，5X最大增至130 μm；5X的變化表現(xiàn)為較為均勻的增減，并未出現(xiàn)首次高負(fù)荷時280 MW振動增加，增負(fù)荷后振動下降的現(xiàn)象；該振動變化現(xiàn)象及變化幅度具有較好的重現(xiàn)性；相同有功功率條件下，勵磁電流的變化對振動略微存在影響。

圖8 相關(guān)參數(shù)變化趨勢

隨后機(jī)組進(jìn)行了100%甩負(fù)荷試驗，再次并網(wǎng)帶滿負(fù)荷發(fā)現(xiàn)，5X軸振增長至130 μm，相位增至191°。機(jī)組168滿負(fù)荷試運(yùn)期間，5X軸振繼續(xù)增長并保持在150 μm。

結(jié)合上述現(xiàn)象，本文判定該機(jī)組發(fā)電機(jī)出現(xiàn)了臨時性的熱不平衡。一般來說發(fā)電機(jī)的熱不平衡主要來自四個方面：匝間短路，通風(fēng)冷卻不均，轉(zhuǎn)子材質(zhì)不均以及轉(zhuǎn)子線圈膨脹受阻。

(1)匝間短路

當(dāng)發(fā)電機(jī)兩個極面上發(fā)生短路的匝數(shù)相差很大時，兩極繞組中產(chǎn)生的熱量不等，出現(xiàn)溫差，使轉(zhuǎn)子繞組和轉(zhuǎn)子本體的熱膨脹出現(xiàn)不對稱現(xiàn)象，最終使轉(zhuǎn)子出現(xiàn)熱敏性，導(dǎo)致振動變化[10]?？紤]到該機(jī)組為新建機(jī)組，從機(jī)組的出廠前的試驗檢查以及機(jī)組在正常運(yùn)行過程中，均未出現(xiàn)明顯的匝間短路表象，由此排除發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子存在不穩(wěn)定匝間短路的可能。

(2)通風(fēng)冷卻不均

發(fā)電機(jī)通風(fēng)冷卻不均將引起轉(zhuǎn)子溫度不均，導(dǎo)致發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子出現(xiàn)臨時性熱彎曲，造成熱態(tài)時發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子振動一倍頻的變化。一般來說，降低發(fā)電機(jī)冷卻介質(zhì)溫度將會加劇轉(zhuǎn)子的溫度不均，造成振動增長，反之，升高發(fā)電機(jī)冷卻介質(zhì)溫度將緩解軸振；同時，冷卻介質(zhì)變化所引起的振動變化具有較好的復(fù)現(xiàn)性。通過觀察運(yùn)行數(shù)據(jù)，冷風(fēng)溫度的變化并未引起5X軸振較為明顯的變化。同時考慮到該新建機(jī)組在穿轉(zhuǎn)子前進(jìn)行了詳細(xì)檢查，綜合排除了發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子存在通風(fēng)冷卻不均的情況。

(3)轉(zhuǎn)子材質(zhì)不均

轉(zhuǎn)子材質(zhì)不均將引起轉(zhuǎn)子熱態(tài)膨脹不均，導(dǎo)致出現(xiàn)臨時性熱彎曲[11]。

(4)轉(zhuǎn)子線圈膨脹受阻

隨著勵磁電流的增大，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子線圈逐步受熱膨脹，若一部分轉(zhuǎn)子線圈與楔下墊條之間的摩擦力較大，使得該段線圈膨脹受阻，而此時其他轉(zhuǎn)子線圈膨脹正常，即會發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子發(fā)生熱彎曲，引起熱不平衡。

查閱發(fā)電機(jī)廠家提供的發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子熱跑試驗參數(shù)后發(fā)現(xiàn)，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子被加熱至70℃較冷態(tài)存在4絲的振動變化，說明該發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子受熱后平衡狀態(tài)將會發(fā)生變化。

基于上述分析，本文認(rèn)為此機(jī)組發(fā)電機(jī)帶負(fù)荷振動異常現(xiàn)象源于發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的熱不平衡，具體可能是由轉(zhuǎn)子材質(zhì)引起的不均勻膨脹?？紤]到當(dāng)前的供熱需求，機(jī)組經(jīng)過168 h試運(yùn)后將立即轉(zhuǎn)至抽凝工況，勵磁電流整體水平將隨電負(fù)荷降低，振動也將適當(dāng)降低。由此，本文建議：業(yè)主與發(fā)電機(jī)廠家進(jìn)行溝通，商定可保持安全運(yùn)行的振動上限，若接近振動上限則適當(dāng)降低負(fù)荷；可通過高速動平衡適當(dāng)降低高負(fù)荷下振動，讓發(fā)電機(jī)廠家備好平衡塊，有停機(jī)機(jī)會及時進(jìn)行配重。

實際該機(jī)組經(jīng)168滿負(fù)荷試運(yùn)后，一直保持在175～280MW抽凝工況運(yùn)行，5X振動隨負(fù)荷在100 μm左右小幅度波動。供熱季后，通過現(xiàn)場動平衡將5瓦振動降低至70 μm。

6 結(jié)論

本文針對該機(jī)組在整套啟動期間出現(xiàn)的沖車過程發(fā)電機(jī)振動異常、定速后低壓轉(zhuǎn)子振動異常、首次并網(wǎng)高中壓轉(zhuǎn)子振動異常及高負(fù)荷工況發(fā)電機(jī)振動異常等四類現(xiàn)象，進(jìn)行了診斷分析，結(jié)論如下：

(1)沖車過程發(fā)電機(jī)振動異常是由于發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的二倍頻振動頻率與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子三階臨界轉(zhuǎn)速相重合產(chǎn)生的發(fā)電機(jī)副臨界振動，應(yīng)增加升速率快速通過該轉(zhuǎn)速區(qū)。

(2)定速后低壓轉(zhuǎn)子振動異常是由軸封溫度波動引起的動靜碰摩，具體來說是由于低壓缸噴水對軸封溫度影響較大，通過增加護(hù)板及保溫，問題得以解決。

(3)機(jī)組首次并網(wǎng)后高中壓兩側(cè)軸振出現(xiàn)了突增現(xiàn)象，主要是由偏小的汽封間隙引起的動靜碰摩，待多次碰摩后，間隙偏向合理，碰摩的幅度跟頻率大為降低。

(4)高負(fù)荷下發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子振動大，經(jīng)過綜合分析，判定可能原因為發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的熱不平衡，并基于機(jī)組實際運(yùn)行情況提出了合理性的措施建議。