趙世永

(中鐵十五局集團(tuán)有限公司，上海200070)

(中鐵十五局集團(tuán)城市軌道交通工程有限公司，河南洛陽(yáng)471000)

目前，我國(guó)的基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)正處于快速發(fā)展的時(shí)期，有許多的城市開(kāi)始進(jìn)入到地下空間的高速建設(shè)階段，其“規(guī)?；?、系統(tǒng)化、綜合化”成為了這一階段較為顯著的特征。而且隨著國(guó)家的節(jié)能省地型城市建設(shè)政策的不斷落實(shí)，建筑密度不斷加大，城市中心地帶建筑密集區(qū)高層、超高層建筑、地下商場(chǎng)、地下通道等工程大量涌現(xiàn)，與之對(duì)應(yīng)的基坑開(kāi)挖工程與周?chē)?gòu)筑物的相互影響問(wèn)題不可避免。目前，針對(duì)基坑開(kāi)挖對(duì)臨近建筑基礎(chǔ)的影響研究逐漸深入。Son等[1]通過(guò)數(shù)值模擬分析了地層開(kāi)挖對(duì)鄰近建筑物變形的影響；李志偉等[2]采用有限元分析的手段，給出了基坑開(kāi)挖影響下周邊建筑物相對(duì)撓曲變形的評(píng)估方法；張治國(guó)等[3-4]和王衛(wèi)東等[5]依據(jù)上海地區(qū)土質(zhì)等實(shí)際工程中存在的特點(diǎn)，研究了深基坑開(kāi)挖與周?chē)鷾\基礎(chǔ)沉降之間的規(guī)律，并給出了基坑開(kāi)挖對(duì)鄰近淺基礎(chǔ)影響的簡(jiǎn)化評(píng)價(jià)方法。然而，這些研究多集中于基坑開(kāi)挖對(duì)臨近建筑基礎(chǔ)的影響，而在基坑開(kāi)挖中如何合理考慮臨近既有建筑物基礎(chǔ)的影響來(lái)進(jìn)行支護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，成為工程設(shè)計(jì)人員必須合理處理并進(jìn)行深化研究的課題。

考慮到周邊建筑基礎(chǔ)對(duì)基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的影響，金亞兵等[6]通過(guò)理論假定給出了基坑坡頂局部超載作用下土壓力的簡(jiǎn)化計(jì)算圖式；張蓮花等[7]基于該方法，考慮超載大小、距基坑邊緣距離及其作用寬度和相對(duì)深度等因素的影響，依據(jù)實(shí)際工程對(duì)采用不同基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力響應(yīng)進(jìn)行了對(duì)比分析研究；張浩等[8]針對(duì)不平衡堆載工況，通過(guò)研究給出了鄰近結(jié)構(gòu)工程樁的受力計(jì)算分析方法，為基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力響應(yīng)理論分析提供了可供借鑒的經(jīng)驗(yàn)；李峰等[9]通過(guò)研究臨近建筑物基礎(chǔ)埋深較深的工況(如地下室、地鐵車(chē)站等)，提供了一種有限寬土體作用在基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)上土壓力的計(jì)算方法，進(jìn)一步深化了基坑開(kāi)挖對(duì)附近建筑基礎(chǔ)影響的相關(guān)研究。然而，這些成果大多是和懸臂式基坑支護(hù)方面相關(guān)的受力研究，沒(méi)有考慮受附近建筑基礎(chǔ)影響下的多支點(diǎn)基坑支護(hù)方式(如：墻錨支護(hù)等)的相關(guān)受力分析，但在我國(guó)應(yīng)用此類(lèi)支護(hù)結(jié)構(gòu)的基坑工程很常見(jiàn)。張浩等[10]依據(jù)彈性地基梁模型，給出了考慮到基坑內(nèi)預(yù)留土影響下的多支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)受力變形計(jì)算模型，但未考慮基坑附近建筑物基礎(chǔ)局部超載對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的影響。因此，考慮臨近基礎(chǔ)影響的基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)計(jì)算理論仍有待進(jìn)一步深入的研究。

為此，考慮到臨近建筑基礎(chǔ)超載產(chǎn)生的影響，本文依據(jù)三參數(shù)彈性地基梁模型的方法，結(jié)合多支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力特點(diǎn)，建立支護(hù)結(jié)構(gòu)受力變形計(jì)算分析模型，然后支護(hù)結(jié)構(gòu)受力響應(yīng)的半解析解答可通過(guò)樁身離散與矩陣傳遞法推導(dǎo)得出，從而為合理計(jì)算臨近建筑基礎(chǔ)超載對(duì)多支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的作用提供參考。

1 計(jì)算模型與基本假定

1.1 支護(hù)結(jié)構(gòu)受力控制方程

考慮臨近建筑(如地下室、地鐵車(chē)站等)影響的典型支護(hù)結(jié)構(gòu)受力特征見(jiàn)圖1。在圖1中，hc表示支護(hù)結(jié)構(gòu)與臨近建筑間有限寬土體影響作用區(qū)域；hu為支護(hù)結(jié)構(gòu)的下部臨空段；q為臨近建筑基底超載應(yīng)力；Δq為基底局部超載對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)的附加土壓力；qd為嵌固段坑底土對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的水平向抗力。實(shí)際工程中，基坑開(kāi)挖勢(shì)必引起周?chē)馏w發(fā)生向坑內(nèi)的位移變形，而對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生土壓力作用(pa)；支護(hù)結(jié)構(gòu)受土壓力作用亦會(huì)發(fā)生向坑內(nèi)的側(cè)向位移，而受到坑內(nèi)被動(dòng)區(qū)土的水平抗力作用(qd)。由此可見(jiàn)，支護(hù)結(jié)構(gòu)與土的相互作用屬于典型的被動(dòng)樁樁土相互作用模式[8,11]。

圖1 支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算模型

據(jù)此，考慮臨近建筑影響，根據(jù)開(kāi)挖支護(hù)結(jié)構(gòu)受力特征，可將支護(hù)樁劃分為兩段，即開(kāi)挖深度范圍的臨空段和坑底以下的嵌固段。其中，考慮受力不同，臨空段又可分為：①上部受有限寬土體作用的臨空段，受坑外有限寬土體土壓力作用和支點(diǎn)(錨桿或內(nèi)支撐等)集中力作用；②下部臨空段，不僅受坑外主動(dòng)土壓力的作用，還受到因建筑基底超載引起的附加載荷(Δq)作用；嵌固段則同時(shí)受到坑外主動(dòng)土壓力和坑內(nèi)土抗力作用。進(jìn)而，以臨空段和嵌固段頂點(diǎn)為原點(diǎn)分別建立獨(dú)立坐標(biāo)系yc?zc和yd?zd，根據(jù)靜力平衡，忽略軸力影響，可建立各樁段的控制微分方程

(1)臨空段

(2)嵌固段

式中，EI為支護(hù)樁剛度，qd(yd,zd)為坑底被動(dòng)區(qū)土的抗力，pa(zc)和pa(zd)為支護(hù)結(jié)構(gòu)外側(cè)土壓力。

1.2 計(jì)算參數(shù)的確定

如圖1所示，由于臨近建構(gòu)筑物(地下室、地鐵車(chē)站等)的存在，支護(hù)結(jié)構(gòu)受其影響承受的是有限土體的土壓力，若仍根據(jù)朗肯土壓力理論計(jì)算，易導(dǎo)致土壓力計(jì)算偏大，造成浪費(fèi)。因此，需對(duì)該區(qū)域土壓力做進(jìn)一步修正。假定臨近建構(gòu)筑物埋深為D，受基坑開(kāi)挖影響，有限土體極限滑裂面傾角與水平面呈θ開(kāi)展，基于滑楔體平衡理論，可求得該狀態(tài)下有限寬土體作用于基坑支護(hù)樁上的主動(dòng)土壓力[9]

式中，S為有限土體寬度，γ為土體容重，c為黏聚力，φ為內(nèi)摩擦角，δ為土體的外摩擦角，k為黏著力。

為便于計(jì)算，根據(jù)土壓力強(qiáng)度的線性關(guān)系，由式(3)可求得有限寬土體作用段分布土壓力

考慮建構(gòu)筑物基底超載的影響，基底應(yīng)力q沿θ擴(kuò)散，在區(qū)間[hc，hc+B+2(hc?D)tanθ]內(nèi)對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生附加土壓力

式中，B為臨近建構(gòu)筑物基礎(chǔ)寬度。

下部臨空段外側(cè)的主動(dòng)土壓力

式中，Ka為主動(dòng)土壓力系數(shù)，Ka=tan2(45°?φ/2)。受基底局部載荷影響區(qū)域的土壓力為

據(jù)此，綜合式(4)～式(7)，基坑范圍內(nèi)支護(hù)結(jié)構(gòu)臨空段外側(cè)土壓力可統(tǒng)一表示為

式中，a′和b′為常數(shù)。

參考文獻(xiàn)[10]，坑底以下支護(hù)結(jié)構(gòu)外側(cè)土壓力為一定值，其大小與坑底處土壓力相等，則嵌固段外側(cè)土壓力為

式中，c′為常數(shù)。

基坑底部的被動(dòng)區(qū)土體會(huì)對(duì)基坑支護(hù)樁的受力產(chǎn)生影響，考慮到這一點(diǎn)，根據(jù)彈性地基梁法，將坑內(nèi)土體和支護(hù)樁間存在的相互作用通過(guò)建立被動(dòng)受壓彈簧來(lái)模擬，只需選擇符合工程實(shí)際的土層彈簧剛度值，就可以通過(guò)支護(hù)樁位移模式及其大小，來(lái)求得基坑內(nèi)分布在支護(hù)結(jié)構(gòu)上的土體抗力

式中，b1是基坑支護(hù)樁的計(jì)算寬度；kd(zd)為坑底嵌固段的地基抗力系數(shù)，假定坑內(nèi)土抗力與支護(hù)樁側(cè)向位移成正比，采用三參數(shù)(m，z0，n)地基抗力模型，有：kd(zd)=m(zs+zd)n，m為地基比例系數(shù)，n為土體抗力的深度指數(shù)，zs為坑底處的當(dāng)量深度，此處考慮基坑開(kāi)挖后坑底土體變成超固結(jié)土，雖然發(fā)生應(yīng)力釋放，但zs仍具有一定的剛度。

2 支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力響應(yīng)計(jì)算

2.1 控制方程求解

為了簡(jiǎn)化計(jì)算和便于編程，對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行離散，采用矩陣傳遞系數(shù)法進(jìn)行統(tǒng)一求解。

2.1.1 臨空段控制方程求解

考慮支護(hù)結(jié)構(gòu)支點(diǎn)集中力與外側(cè)土壓力分界的影響，將臨空段離散為Nc份，每段長(zhǎng)度h1=hc/Nc，并保證集中力作用于離散節(jié)點(diǎn)處；取任意段i建立獨(dú)立坐標(biāo)系進(jìn)行分析，如圖2所示。為簡(jiǎn)化分析，將微段外側(cè)主動(dòng)土壓力取為

圖2 臨空段離散示意圖

由式(1)將臨空段第i樁段控制方程轉(zhuǎn)化為

式中，yci為第i段任意位置zci處的樁身?yè)锨籆o1，Co2，Co3，Co4為常系數(shù)。

設(shè)φci，Mci和Vci分別為zci處樁身轉(zhuǎn)角、彎矩和剪力，則由材料力學(xué)基本理論可得

設(shè)第i段頂端(zci=0)響應(yīng)參量為yci0，φci0，Mci0和Vci0，聯(lián)合式(12)和式(13)可求出Co1，Co2，Co3，Co4；進(jìn)而將其回代入式(12)和式(13)可得

式中，Uci(h1)=[ych,φch,Mch,Vch,1]T，其中ych，φch，Mch，Vch分別為第i段底部(zci=h1)的水平位移、轉(zhuǎn)角、彎矩和剪力；Uci0=[yci0,φci0,Mci0,Vci0,1]T，yci0，φci0，Mci0，Vci0不僅為第i段頂部的水平位移、轉(zhuǎn)角、彎矩和剪力，還是第i?1段底部的水平位移、轉(zhuǎn)角、彎矩和剪力，即Uc(i-1)(h1)；Sci(h1)為第i微段的系數(shù)矩陣

Acj，Bcj，Ccj，Dcj，Ecj(j=1～4)為矩陣方程的20個(gè)系數(shù)。

考慮變形受力連續(xù)性，基于式(14)可得

考慮到錨桿、內(nèi)支撐等支點(diǎn)集中力對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)的作用，假設(shè)F j為支點(diǎn)x j處的集中力，則x j點(diǎn)處上下截面的變形內(nèi)力關(guān)系為

式中，和Uux分別為臨空段x j節(jié)點(diǎn)處下截面和上截面的內(nèi)力變形參量矩陣，Scx為集中力引起的突變矩陣

進(jìn)而，可得臨空段受力響應(yīng)的矩陣傳遞方程

式中，Sc為支護(hù)樁臨空段總的系數(shù)矩陣；Uc0=[yc0,φc0,Mc0,Vc0,1]T，為樁頂處的內(nèi)力變形參量矩陣；UcNc(h1)=[ycNc,φcNc,McNc,VcNc,1]T，為臨空段和嵌固段交界面處的參量矩陣。

2.1.2 嵌固段控制方程求解

如圖3所示，將嵌固段分為Nd份，每段長(zhǎng)h2=hd/Nd，取任一段i建立獨(dú)立坐標(biāo)系進(jìn)行分析，微段外側(cè)土壓力取為

圖3 嵌固段離散示意圖

考慮坑底地基土的抗力作用，基于式(10)采用中值定理，將第i微段的土體抗力系數(shù)簡(jiǎn)化為

由式(2)可將第i微段控制方程轉(zhuǎn)化為

式中，ydi為zdi處樁身?yè)锨冃危籆d1，Cd2，Cd3，Cd4為常系數(shù)。

與臨空段推導(dǎo)方法相同，可得i微段矩陣方程

式中，Udi(h2)=[ydh,φdh,Mdh,Vdh,1]T，ydh，φdh，Mdh，Vdh為第i段底部(zdi=h2)的水平位移、轉(zhuǎn)角、彎矩和剪力;不僅為第i段頂部的水平位移、轉(zhuǎn)角、彎矩和剪力，還是第i?1段底部的水平位移、轉(zhuǎn)角、彎矩和剪力，即Ud(i-1)(h2)；Sdi(h2)為第i微段的系數(shù)矩陣

其中Adj，Bdj，Cdj，Ddj，Edj(j=1,2,3,4)為矩陣方程的20個(gè)系數(shù)，是微段長(zhǎng)度h2的函數(shù)。

考慮各微段變形受力連續(xù)性，由式(22)可得

進(jìn)而，可得整個(gè)樁段受力響應(yīng)的矩陣傳遞方程

式中，Ud0=[ycNc,φcNc,McNc,VcNc,1]T，為臨空段和嵌固段交界面處的內(nèi)力變形參量矩陣；UdNd(h2)=UdL= [ydL,φdL,MdL,VdL,1]T，為支護(hù)樁底端處的內(nèi)力變形參量矩陣；Sdi(h2)為第i段的系數(shù)矩陣；Sd為嵌固段總的系數(shù)矩陣。

2.2 連續(xù)條件與求解方法

由臨空段與嵌固段的連續(xù)條件可知

據(jù)此，聯(lián)合式(18)和式(25)可得整個(gè)支護(hù)樁的內(nèi)力變形矩陣方程

式中，S即為整個(gè)支護(hù)樁的總系數(shù)矩陣。

矩陣方程(27)中涉及到支護(hù)樁頂邊界參量yc0，φc0，Mc0，Vc0和樁端邊界參量ydL，φdL，MdL，VdL。考慮到不同的樁頂和樁端約束條件，那么樁頂自由時(shí)

樁頂固定時(shí)

樁端自由時(shí)

樁端嵌固時(shí)

據(jù)此，可通過(guò)以下步驟計(jì)算支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形內(nèi)力。

(1)將支護(hù)樁頂已知條件式(28)或式(29)、樁端已知條件式(30)或式(31)代入到矩陣方程(26)中，可得到有關(guān)4個(gè)未知量的4個(gè)方程組成的方程組，通過(guò)求解該方程組可得未知的樁頂和樁端邊界參量；

(2)根據(jù)樁頂邊界Uc0=[yc0,φc0,Mc0,Vc0,1]T和遞推式(16)可求得臨空段中任一微段i(1≤i≤Nc)的下截面內(nèi)力變形

當(dāng)i=Nc時(shí)，式(32)可求得臨空段底端的內(nèi)力變形UcNc(h1)=[ycNc,φcNc,McNc,VcNc,1]T；

(3)由臨空段與嵌固段交界面處的連續(xù)條件(Ud0=UcNc(h1))可得嵌固段頂端處的內(nèi)力變形參量Ud0=[ycNc,φcNc,McNc,VcNc,1]T，進(jìn)而代入遞推公式(24)可求得嵌固段中任一微段i(1≤i≤Nd)的下截面內(nèi)力變形

綜上所述，通過(guò)對(duì)支護(hù)樁的合理離散，由式(32)和式(33)可求得各節(jié)點(diǎn)處支護(hù)樁的變形內(nèi)力值。

3 工程實(shí)例分析

鄭州市黃河路西延隧道工程位于鄭州市金水西路西站北街以東，黃河路下穿北編組站隧道以西，呈西南至東北走向，與鄭州軌道交通5號(hào)線西站街站至沙口路站區(qū)間走向基本重合，采用明挖順筑法施工。區(qū)間場(chǎng)地平坦開(kāi)闊，場(chǎng)地地貌屬于山前沖洪積緩傾平原，地層主要為第四系上更新統(tǒng)地層，主要有砂質(zhì)粉土、黏質(zhì)粉土、粉質(zhì)黏土，夾有粉細(xì)砂，主要地層物理力學(xué)指標(biāo)如表1所示。其中，區(qū)段DK0+943.450～DK0+987.395臨近有一多層建筑，地上6層，地下1層為地下室，基礎(chǔ)埋深4.85 m，與圍護(hù)樁凈距3.8 m。臨近該建筑的圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用鉆孔灌注樁+混凝土支撐/預(yù)應(yīng)力錨索支護(hù)體系，采用1道混凝土支撐和混凝土支撐下設(shè)10道豎向等距錨索進(jìn)行支護(hù)，如圖4所示?；娱_(kāi)挖深度為23 m，鉆孔灌注樁的直徑為1.2 m，其長(zhǎng)度為34 m；錨索豎向間距為2.0 m，采用抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度值為1320 MPa的鋼絞線。

表1 土層物理力學(xué)參數(shù)

圖4 斷面示意圖

利用本文提出的方法對(duì)該區(qū)段圍護(hù)結(jié)構(gòu)的受力變形進(jìn)行計(jì)算分析。在計(jì)算坑外分布在支護(hù)結(jié)構(gòu)上的土壓力時(shí)，考慮到支護(hù)結(jié)構(gòu)深度范圍內(nèi)土層較多，可以對(duì)土層指標(biāo)進(jìn)行加權(quán)平均來(lái)合理簡(jiǎn)化計(jì)算。經(jīng)過(guò)對(duì)土層參數(shù)加權(quán)平均計(jì)算后可得：γ=19.6 kN/m3，c=17.2 kPa，φ=24.6°；嵌固段土層主要為黏質(zhì)粉土層和粉質(zhì)黏土層，考慮坑內(nèi)卸荷影響，取其綜合抗力系數(shù)為150 kN/m4?？紤]到內(nèi)支撐受力和錨索集中力在基坑開(kāi)挖過(guò)程中是動(dòng)態(tài)變化的，為簡(jiǎn)化計(jì)算，取內(nèi)支撐設(shè)計(jì)軸力和錨索的鎖定值。根據(jù)設(shè)計(jì)資料，內(nèi)支撐設(shè)計(jì)軸力為1441 kN，錨索鎖定值從上向下依次取值為300 kN，350 kN，350 kN，400 kN，400 kN，450 kN，500 kN，500 kN，500 kN和450 kN；臨近建筑每層超載取20 kPa，基底總應(yīng)力為140 kPa；圍護(hù)樁樁身模量為38 GPa，臨空段長(zhǎng)度為23 m，嵌固段長(zhǎng)度為11 m，圍護(hù)樁的樁頂和樁端都采取自由邊界條件來(lái)合理簡(jiǎn)化實(shí)際工程。

該區(qū)段現(xiàn)場(chǎng)設(shè)置了兩個(gè)水平位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)LD-1和LD-2，現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)與采用本文方法計(jì)算所得的圍護(hù)結(jié)構(gòu)位移分布曲線如圖5所示?？梢钥闯觯瑖o(hù)結(jié)構(gòu)實(shí)測(cè)最大位移為7.12 cm和7.81 cm，采用本文方法計(jì)算得到的圍護(hù)結(jié)構(gòu)最大位移為6.58 cm，兩者較為接近，且隨深度的變化趨勢(shì)基本一致，驗(yàn)證了本文提出的半解析解答的合理性。

圖5 實(shí)測(cè)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果比較圖

為進(jìn)一步考慮周邊臨近建筑對(duì)基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)受力變形的影響，在該工程案例計(jì)算模型的基礎(chǔ)上，計(jì)算地下室基底總應(yīng)力分別為140 kPa，280 kPa和420 kPa情況下的支護(hù)樁的水平位移和彎矩，如圖6所示。為進(jìn)一步將基坑內(nèi)預(yù)留土橫斷面的尺寸對(duì)基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)受力產(chǎn)生的作用考慮在內(nèi)，在本工程算例的前提下，保持預(yù)留土高度和坡度不變，分別計(jì)算了預(yù)留土上寬為4 m，6 m，8 m，10 m和12 m時(shí)支護(hù)樁的水平位移和彎矩，見(jiàn)圖6(a)和圖6(b)?？梢钥闯?，圍護(hù)樁水平位移和彎矩均隨著臨近建筑地基基底應(yīng)力的增加而增加，當(dāng)臨近建筑基底總應(yīng)力由140 kPa增加至280 kPa時(shí)，樁身最大水平位移增加了約14.9%，其彎矩增加了約4.6%，說(shuō)明臨近建筑基底應(yīng)力對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)受力變形的影響不容忽視。

圖6 臨近建筑基底應(yīng)力的影響

同時(shí)，在基底應(yīng)力保持不變的情況下，考慮臨近建筑地下室距圍護(hù)結(jié)構(gòu)距離的影響，計(jì)算距離S分別為3.8 m，7.6 m和11.4 m情況下圍護(hù)樁的內(nèi)力變形，如圖7所示?？梢钥闯觯?dāng)臨近建筑物與圍護(hù)結(jié)構(gòu)之間的距離不斷增加時(shí)，圍護(hù)樁的水平位移和彎矩值均呈逐漸減小的變化趨勢(shì)，但距離對(duì)圍護(hù)樁水平位移的影響更為顯著。例如，當(dāng)距離由3.8 m增加到7.6 m和11.4 m時(shí)，樁身最大水平位移減小了約10.5%和20%，且最大水平位移位置呈下移變化趨勢(shì)；樁身最大彎矩減低了4.6%和11.6%。這主要是因?yàn)殡S著臨近建筑距圍護(hù)樁距離的增加，基底應(yīng)力的影響范圍逐漸下移，且坑內(nèi)內(nèi)支撐的軸力相對(duì)較大。

圖7 臨近建筑距離的影響

4 結(jié)論

針對(duì)工程實(shí)踐中經(jīng)常遇到的臨近建筑影響下基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)上受力分布的問(wèn)題，進(jìn)行基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)受力變形相關(guān)的理論計(jì)算研究：

(1)考慮臨近建筑與支護(hù)結(jié)構(gòu)間有限寬土體土壓力、建筑基底壓力等的影響，根據(jù)三參數(shù)彈性地基梁模型，得到支護(hù)結(jié)構(gòu)合理的內(nèi)力和變形的計(jì)算模型，并給出了較為合理的求解方法；

(2)依托典型工程案例，采取預(yù)測(cè)值和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比研究的方法，檢驗(yàn)了本文半解析解答方法的合理性，可為類(lèi)似建筑密集區(qū)基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)計(jì)算提供借鑒；

(3)案例與算例分析表明，臨近建筑對(duì)基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力響應(yīng)明顯，不容忽視，在設(shè)計(jì)階段宜充分考慮。