劉林林，劉愛華，于明明，朱浩然

（1.蘇交科集團(tuán)股份有限公司，江蘇 南京 211112；2.新型道路材料國家工程實(shí)驗(yàn)室，江蘇 南京 211112）

近年來，隨著我國公路基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)迅猛的發(fā)展，我國公路網(wǎng)已初步實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)化、規(guī)?；?，道路的使用理念已從前期建設(shè)轉(zhuǎn)為后期養(yǎng)護(hù)。超薄層罩面技術(shù)作為新型的預(yù)防性養(yǎng)護(hù)技術(shù)，能夠有效改善路面的表面性能，延緩病害發(fā)生，延長道路使用年限，有利于當(dāng)前道路建設(shè)和養(yǎng)護(hù)的需要[1-3]。

超薄層罩面技術(shù)近年來逐漸被研究和推廣應(yīng)用，但普通超薄層罩面瀝青混合料性能不能滿足重載交通或大流量交通的道路需要，易出現(xiàn)坑槽、裂縫等病害。瀝青混合料的性能是所用集料和膠結(jié)料等組成原材料用量和性質(zhì)以及生產(chǎn)制備工藝的函數(shù)，其中將散粒集料膠結(jié)成整體的膠結(jié)料的性能對(duì)瀝青混合料整體性能的影響至關(guān)重要，因此，基于瀝青改性提升瀝青路面的性能一直是道路工程界的熱點(diǎn)之一。另一方面，超薄層罩面瀝青混合料主流設(shè)計(jì)方法是體積設(shè)計(jì)方法[4]，即采用體積指標(biāo)控制混合料制備和性能，由于馬歇爾擊實(shí)成型方式不能完全模擬路面的實(shí)際碾壓狀態(tài)[5-6]，再加上混合料的理論密度和毛體積密度不能精確獲取，導(dǎo)致體積指標(biāo)與實(shí)際瀝青路面的路用性能相關(guān)性不足，使得超薄層罩面經(jīng)常出現(xiàn)病害。解決體積設(shè)計(jì)方法問題的手段是采用體積性能平衡設(shè)計(jì)。國內(nèi)外對(duì)于性能平衡設(shè)計(jì)方法的研究起步較晚，2006年，美國運(yùn)用Balance Design方法的超薄層罩面混合料已在工程中實(shí)際應(yīng)用，但是對(duì)于性能平衡設(shè)計(jì)的混合料性能沒有統(tǒng)計(jì)的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)，而國內(nèi)只是運(yùn)用Balance Design方法進(jìn)行室內(nèi)理論分析[7-11]。

基于此，為解決超薄層罩面病害問題，延長超薄層罩面的使用壽命，本工作以膠粉和苯乙烯-丁二烯-苯乙烯熱塑性彈性體（SBS）改性瀝青為原料制備膠粉改性瀝青，采用體積性能平衡設(shè)計(jì)方法對(duì)膠粉改性瀝青TOM（thin overlay mixtures）-10混合料進(jìn)行設(shè)計(jì)研究[10]，并與SBS改性瀝青TOM-10混合料路用性能進(jìn)行對(duì)比分析。研究成果對(duì)膠粉改性瀝青的推廣和瀝青混合料設(shè)計(jì)具有重要意義。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1 主要原材料

膠粉，以8.25R20—12.00R20子午線輪胎為原料生產(chǎn)，粒徑為630 μm，鄒平華源橡膠有限公司產(chǎn)品；SBS改性瀝青，江蘇寶利國際投資股份有限公司產(chǎn)品；玄武巖礦料，規(guī)格為5～10，3～5和0～3 mm，江蘇興源礦業(yè)有限公司產(chǎn)品。

1.2 主要設(shè)備和儀器

BH-20型智能全自動(dòng)混合料攪拌機(jī)，滄州翰星儀器設(shè)備有限公司產(chǎn)品；SYD-2801H型針入度自動(dòng)試驗(yàn)儀，上海頎高儀器有限公司產(chǎn)品；ZYLL-3000型自動(dòng)軟化點(diǎn)測(cè)定儀，北京中儀勵(lì)朗科技有限公司產(chǎn)品；LYY-7B型智能低溫瀝青延度儀，上海榮計(jì)達(dá)儀器科技有限公司產(chǎn)品；HYCX-1型瀝青混合料車轍試樣成型機(jī)，滄州三思時(shí)代設(shè)備有限公司產(chǎn)品；HYCZ-5型全自動(dòng)瀝青車轍試驗(yàn)機(jī)，河北耀陽儀器設(shè)備有限公司產(chǎn)品；DFMS-9型瀝青混合料穩(wěn)定度測(cè)定儀，南京拓興儀器儀表研究所產(chǎn)品；WDW-LH型瀝青混合料低溫彎曲試驗(yàn)測(cè)試系統(tǒng)，濟(jì)南一諾世紀(jì)試驗(yàn)儀器有限公司產(chǎn)品；UTM-25型動(dòng)態(tài)伺服液壓材料試驗(yàn)系統(tǒng)，澳大利亞IPC公司產(chǎn)品。

1.3 試樣制備

1.3.1 膠粉改性瀝青的制備

將SBS改性瀝青加熱至180 ℃，將膠粉加入其中，高速剪切120 min，然后攪拌30 min。

1.3.2 瀝青混合料的制備

將部分加熱的粗、細(xì)集料（礦料）置于智能全自動(dòng)混合料攪拌機(jī)中，然后加入一定量的瀝青，開動(dòng)攪拌機(jī)一邊攪拌一邊使拌和葉片插入混合料中拌和1～1.5 min，暫停拌和，加入其余加熱的粗、細(xì)集料，繼續(xù)拌和至均勻?yàn)橹埂?/p>

1.4 性能測(cè)試

1.4.1 瀝青基本性能

針入度采用針入度自動(dòng)試驗(yàn)儀按照J(rèn)TG E20—2011《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》[12]進(jìn)行測(cè)試，試驗(yàn)溫度 25 ℃，負(fù)荷 100 g，貫入時(shí)間 5 s。

軟化點(diǎn)采用自動(dòng)軟化點(diǎn)測(cè)定儀按照J(rèn)TG E20—2011進(jìn)行測(cè)試。

延度采用智能低溫瀝青延度儀按照J(rèn)TG E20—2011進(jìn)行測(cè)試，試驗(yàn)溫度 5 ℃，拉伸速率（5±0.25） cm·min-1。

1.4.2 TOM-10混合料路用性能

高溫性能（動(dòng)穩(wěn)定度）：采用全自動(dòng)瀝青車轍試驗(yàn)機(jī)按照J(rèn)TG E20—2011進(jìn)行測(cè)試，試驗(yàn)溫度60 ℃，輪壓 0.7 MPa。

抗水損害性能（殘留穩(wěn)定度和劈裂強(qiáng)度比）：采用瀝青混合料穩(wěn)定度測(cè)定儀按照J(rèn)TG E20—2011進(jìn)行測(cè)試，試驗(yàn)溫度 25 ℃，加載速率 50 mm·min-1。

低溫抗裂性能（最大彎拉應(yīng)變）：采用瀝青混合料低溫彎曲試驗(yàn)測(cè)試系統(tǒng)按照J(rèn)TG E20—2011進(jìn)行測(cè)試，試驗(yàn)溫度 （-10±0.5） ℃，加載速率50 mm·min-1。

耐疲勞性能：采用動(dòng)態(tài)伺服液壓材料試驗(yàn)系統(tǒng)按照J(rèn)TG E20—2011進(jìn)行測(cè)試，試驗(yàn)溫度（15±0.5） ℃，加載頻率 （10±0.1） Hz。

2 結(jié)果與討論

2.1 瀝青性能

膠粉改性瀝青和SBS改性瀝青的性能如表1所示。

表1 膠粉改性瀝青和SBS改性瀝青的性能Tab.1 Properties of rubber powder modified asphalt and SBS modified asphalt

從表1可以得出，與SBS改性瀝青相比，膠粉改性瀝青的軟化點(diǎn)明顯較高，老化前后延度明顯較大，針入度則明顯較小，即膠粉改性瀝青具有良好的低溫性能，并且耐熱性能和耐老化性能亦優(yōu)于SBS改性瀝青，說明膠粉的加入可有效提升瀝青的路用性能。

2.2 膠粉改性瀝青TOM-10混合料設(shè)計(jì)分析

2.2.1 礦料級(jí)配的選擇

TOM-10混合料礦料級(jí)配類型屬于間斷級(jí)配，膠粉改性瀝青TOM-10混合料礦料最大公稱粒徑為9.5 mm，初選粗、中、細(xì)3種礦料級(jí)配（見表2），以粗集料骨架間隙率（VCAmin）小于粗集料松裝間隙率（VCADRC）判斷粗集料是否接觸形成骨架，選擇瀝青用量（瀝青質(zhì)量占瀝青混合料質(zhì)量的百分?jǐn)?shù)）6.5%作為初試礦料級(jí)配瀝青用量，進(jìn)行瀝青混合料體積指標(biāo)測(cè)試[13-14]，試驗(yàn)結(jié)果見表3。

表2 膠粉改性瀝青TMO-10混合料的礦料級(jí)配Tab.2 Mineral aggregate gradation of rubber powder modified asphalt TOM-10 mixtures %

表3 3種礦料級(jí)配的膠粉改性瀝青TMO-10混合料的馬歇爾試驗(yàn)結(jié)果Tab.3 Marshall test results of rubber powder modified asphalt TOM-10 mixtures for three mineral aggregate gradations

參照J(rèn)TG F40—2017《公路工程瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》[15]中SMA瀝青混合料的配合比設(shè)計(jì)里關(guān)于初選設(shè)計(jì)礦料級(jí)配的選擇方法，對(duì)膠粉改性瀝青TOM-10混合料進(jìn)行設(shè)計(jì)礦料級(jí)配選擇，從表3試驗(yàn)結(jié)果可以看出，礦料級(jí)配3的膠粉改性瀝青TOM-10混合料的VFA不滿足要求，礦料級(jí)配1和級(jí)配2的膠粉改性瀝青TOM-10混合料的VMA和VCAmin滿足指標(biāo)要求。當(dāng)有1組以上的礦料級(jí)配瀝青混合料同時(shí)符合要求時(shí)，以瀝青混合料的粗集料骨架分界集料通過率大且VMA較大的礦料級(jí)配為設(shè)計(jì)級(jí)配。因?yàn)榈V料級(jí)配2的膠粉改性瀝青TOM-10混合料的VV比較接近目標(biāo)VV，所以選擇礦料級(jí)配2為設(shè)計(jì)礦料級(jí)配。

2.2.2 最佳瀝青用量的確定

2.2.2.1 體積指標(biāo)

根據(jù)選擇的礦料級(jí)配2，在瀝青用量6.5%的基礎(chǔ)上，另選取瀝青用量6.8%和6.2%的膠粉改性瀝青TOM-10混合料進(jìn)行3組馬歇爾體積指標(biāo)測(cè)試，試驗(yàn)結(jié)果見表4。

表4 不同瀝青用量的膠粉改性瀝青TMO-10混合料的馬歇爾試驗(yàn)結(jié)果Tab.4 Marshall test results of rubber powder modified asphalt TOM-10 mixtures for different asphalt contents

2.2.2.2 路用性能試驗(yàn)

若按照馬歇爾體積設(shè)計(jì)方法，則僅會(huì)再選擇VV合格（瀝青用量6.8%）的膠粉改性瀝青TOM-10混合料進(jìn)行路用性能試驗(yàn)，進(jìn)而確定最佳瀝青用量。而本研究膠粉改性瀝青TOM-10混合料配合比設(shè)計(jì)采用體積性能平衡設(shè)計(jì)方法，將以性能為第一關(guān)鍵指標(biāo)，以VV為第二關(guān)鍵指標(biāo)。因此，對(duì)于初定的礦料級(jí)配2，在瀝青用量6.2%，6.5%和6.8%下分別制成膠粉改性瀝青TOM-10混合料，對(duì)其進(jìn)行謝倫堡瀝青析漏、飛散、車轍、浸水、凍融、低溫小梁試驗(yàn)[15]，試驗(yàn)結(jié)果見表5。

表5 膠粉改性瀝青TOM-10混合料路用性能試驗(yàn)結(jié)果Tab.5 Pavement performance test results of rubber powder modified asphalt TOM-10 mixtures

從表4和5可以得出，對(duì)于礦料級(jí)配2，瀝青用量6.8%的膠粉改性瀝青TOM-10混合料的VV不僅滿足目標(biāo)VV要求，而且各項(xiàng)路用性能也滿足要求，若按照馬歇爾體積設(shè)計(jì)方法，則選取的最佳瀝青用量為6.8%，但對(duì)于礦料級(jí)配2，瀝青用量6.5%的膠粉改性瀝青TOM-10混合料的VV為4.2%，雖然不滿足目標(biāo)VV的要求，但是綜合路用性能最優(yōu)，考慮體積-性能平衡設(shè)計(jì)理念，即若路用性能優(yōu)異，體積指標(biāo)可以不滿足要求。因此，本研究選取的最佳瀝青用量為6.5%。

此外，結(jié)合礦料級(jí)配2的各瀝青用量下膠粉改性瀝青TOM-10混合料的性能試驗(yàn)結(jié)果，驗(yàn)證了作者提出的體積性能平衡設(shè)計(jì)方法的可行性。礦料級(jí)配2的瀝青用量6.2%和6.5%的TOM-10混合料的VV不滿足目標(biāo)VV要求下，路面性能卻能滿足指標(biāo)要求，這表明VV并不能作為膠粉改性瀝青TOM-10混合料的配合比設(shè)計(jì)唯一標(biāo)準(zhǔn)，應(yīng)結(jié)合路面性能來確定最佳配合比[15]。

2.3 TOM-10混合料路用性能

選取SBS改性瀝青，采用同種集料和同種設(shè)計(jì)方法對(duì)SBS改性瀝青TOM-10混合料進(jìn)行設(shè)計(jì)，并將其與膠粉改性瀝青TOM-10混合料路用性能進(jìn)行對(duì)比分析。

2.3.1 高溫穩(wěn)定性能

由于車轍試驗(yàn)?zāi)茌^真實(shí)地反映瀝青混合料高溫性能，因此分別將膠粉改性瀝青TOM-10混合料和SBS改性瀝青TOM-10混合料成型為車轍板，按照J(rèn)TG E20—2017試驗(yàn)規(guī)程進(jìn)行車轍試驗(yàn)，膠粉改性瀝青TOM-10混合料和SBS改性瀝青TOM-10混合料的動(dòng)穩(wěn)定度分別為11 456和9 845次·mm-1?？梢钥闯觯z粉改性瀝青TOM-10混合料的高溫穩(wěn)定性能優(yōu)于SBS改性瀝青TOM-10混合料，這一方面是由于TOM-10混合料屬于骨架密實(shí)級(jí)配，既有較多的粗集料形成骨架，又有足夠的細(xì)集料填充空隙；另一方面，膠粉改性瀝青具有較高的軟化點(diǎn)，其耐熱性能優(yōu)于SBS改性瀝青，因此，膠粉的加入能夠提高混合料的耐熱性能。

2.3.2 抗水損害性能

采用浸水馬歇爾試驗(yàn)和凍融劈裂試驗(yàn)，對(duì)膠粉改性瀝青TOM-10混合料和SBS改性瀝青TOM-10混合料的抗水損害性能進(jìn)行對(duì)比分析，試驗(yàn)結(jié)果見表6。

表6 TOM-10混合料的浸水馬歇爾和凍融劈裂試驗(yàn)結(jié)果Tab.6 Immersion Marshall and freeze-thaw splitting test results of TOM-10 mixtures %

從表6可以看出，膠粉改性瀝青TOM-10混合料的殘留穩(wěn)定度和劈裂強(qiáng)度比均高于SBS改性瀝青TOM-10混合料，說明膠粉改性瀝青TOM-10混合料的抗水損害性能優(yōu)于SBS改性瀝青TOM-10混合料。這與膠粉改性瀝青針入度較低有關(guān)，其針入度低于SBS改性瀝青，則粘稠度大于SBS改性瀝青，與集料的粘附力更強(qiáng)。

2.3.3 低溫抗裂性能

采用低溫小梁試驗(yàn)對(duì)膠粉改性瀝青TOM-10混合料和SBS改性瀝青TOM-10混合料的低溫抗裂性能進(jìn)行對(duì)比分析，膠粉改性瀝青TOM-10混合料和SBS改性瀝青TOM-10混合料的最大彎拉應(yīng)變分別為3 910和3 256?？梢缘贸?，膠粉改性瀝青TOM-10混合料的低溫性能優(yōu)于SBS改性瀝青TOM-10混合料。這是由于膠粉改性瀝青中膠粉釋放出納米炭黑顆粒，可以增強(qiáng)網(wǎng)鏈結(jié)構(gòu)柔韌性，增大混合料的抗彎拉強(qiáng)度。

2.3.4 耐疲勞性能

為評(píng)估膠粉改性瀝青TOM-10混合料在交通負(fù)荷作用下的耐疲勞性能，采用了四點(diǎn)彎曲疲勞試驗(yàn)對(duì)其疲勞性能進(jìn)行評(píng)價(jià)，并與SBS改性瀝青TOM-10混合料進(jìn)行對(duì)比分析。試驗(yàn)采用恒應(yīng)變控制的連續(xù)偏正弦加載模式，為縮短試驗(yàn)時(shí)間，采用400，500和600恒應(yīng)變控制，測(cè)試結(jié)果如圖1所示。

圖1 TOM-10混合料的四點(diǎn)疲勞試驗(yàn)結(jié)果Fig.1 Four point fatigue test results of TOM-10 mixtures

從圖1可以看出，不管在何種應(yīng)變下，膠粉改性瀝青TOM-10混合料負(fù)荷作用次數(shù)均高于SBS改性瀝青TOM-10混合料，表明膠粉改性瀝青TOM-10混合料的耐疲勞性能比SBS改性瀝青TOM-10混合料優(yōu)，說明膠粉的加入有利于提高瀝青混合料的耐疲勞性能。

3 結(jié)論

對(duì)膠粉改性瀝青和SBS改性瀝青的基本性能進(jìn)行評(píng)價(jià)，采用體積性能平衡設(shè)計(jì)方法對(duì)膠粉改性瀝青TOM-10混合料進(jìn)行設(shè)計(jì)和性能驗(yàn)證，并與SBS改性瀝青TOM-10混合料進(jìn)行對(duì)比，得出以下結(jié)論。

（1）膠粉改性瀝青的低溫性能、耐老化性能和耐熱性能均優(yōu)于SBS改性瀝青。

（2）采用體積性能平衡方法設(shè)計(jì)的膠粉改性瀝青TOM-10混合料具有較優(yōu)的路用性能。試驗(yàn)驗(yàn)證了體積性能平衡設(shè)計(jì)方法的可行性，避免了傳統(tǒng)體積方法的不足。

（3）膠粉改性瀝青TOM-10混合料路用性能優(yōu)于SBS改性瀝青TOM-10混合料，這是由于膠粉改性瀝青中膠粉釋放的納米炭黑顆粒增強(qiáng)了網(wǎng)鏈結(jié)構(gòu)柔韌性，瀝青內(nèi)部形成了更穩(wěn)定的結(jié)構(gòu)形式，提升了TOM-10混合料的耐高、低溫性能和抗水損害性能、耐疲勞性能，進(jìn)而提高了TOM-10混合料的耐久性能。

2021年日本炭黑需求略有增加日前，日本炭黑協(xié)會(huì)在線發(fā)布日本2021年炭黑需求預(yù)測(cè)。該協(xié)會(huì)預(yù)計(jì)，2021年日本炭黑總需求量（包括出口量）約為65.2萬t，同比增長5.1%。不過，這一數(shù)值僅為2019年的84%，并未從2020年的降幅中恢復(fù)。

據(jù)悉，日本炭黑協(xié)會(huì)的這一預(yù)測(cè)是在日本汽車輪胎協(xié)會(huì)和日本橡膠工業(yè)協(xié)會(huì)的相關(guān)預(yù)測(cè)基礎(chǔ)上做出的。2021年，日本汽車產(chǎn)量將同比增長7.3%。據(jù)此，日本汽車輪胎協(xié)會(huì)預(yù)測(cè)，2021年日本國內(nèi)汽車輪胎銷量將同比增長4.9%。日本橡膠工業(yè)協(xié)會(huì)預(yù)測(cè)，2021年的橡膠消費(fèi)量中，輪胎用橡膠消費(fèi)量將同比增長5.3%，普通橡膠消費(fèi)量將同比增長11.7%，行業(yè)整體橡膠消費(fèi)量將同比增長6.6%。

日本炭黑協(xié)會(huì)表示，受新冠肺炎疫情的影響，國內(nèi)經(jīng)濟(jì)形勢(shì)依然嚴(yán)峻，但是在政府各項(xiàng)政策的刺激下，經(jīng)濟(jì)回升勢(shì)頭正在顯現(xiàn)，企業(yè)設(shè)備投資正在恢復(fù)，出口也在相應(yīng)增加。因此，2021年日本炭黑需求量有望在2019年、2020年連續(xù)兩年下跌之后轉(zhuǎn)為正增長。不過，該協(xié)會(huì)同時(shí)表示，由于疫情走勢(shì)的長期化和不確定性，經(jīng)濟(jì)活動(dòng)停滯下行的風(fēng)險(xiǎn)依然令人擔(dān)憂，這種情況則是無法預(yù)測(cè)的。

（摘自《中國化工報(bào)》，2021-03-01）