丁 浩，杜玉晶，解北京，3

（1.中國(guó)礦業(yè)大學(xué)（北京）應(yīng)急管理與安全工程學(xué)院，北京 100083；2.能源精準(zhǔn)開(kāi)采北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100083；3.河南省瓦斯地質(zhì)與瓦斯治理重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室－省部共建國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室培育基地，河南 焦作 454000）

瓦斯爆炸極具破壞性，造成的損失非常嚴(yán)重，爆炸火焰在巷道內(nèi)傳播會(huì)導(dǎo)致礦井通風(fēng)構(gòu)筑物幾乎全部被摧毀，通風(fēng)系統(tǒng)遭到嚴(yán)重破壞，通風(fēng)紊亂會(huì)導(dǎo)致災(zāi)情迅速擴(kuò)大波及井下其他區(qū)域；更為嚴(yán)重的是，由于爆炸事故產(chǎn)生的有毒有害氣體濃度大、氧濃度低、溫度高等原因，致使此類(lèi)事故應(yīng)急處置與救援難度相當(dāng)大[1]。近年來(lái)，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)阻隔抑爆技術(shù)方面開(kāi)展了大量的研究。余明高[2-3]、王發(fā)輝[4]、常琳[5]、張如明[6]、煤炭科學(xué)研究總院[7]、楊克[8]等研究發(fā)現(xiàn)水霧抑爆對(duì)爆炸火焰有較好的抑制作用，并針對(duì)水霧抑爆開(kāi)展了裝備研發(fā)，并取得一系列新型裝備。Shao Hao等[9]建立L型瓦斯爆炸實(shí)驗(yàn)管道進(jìn)行有無(wú)真空室的瓦斯爆炸實(shí)驗(yàn)，認(rèn)為真空室可使管內(nèi)大部分甲烷氣體不參與化學(xué)反應(yīng)，熄滅爆炸火焰，降低管內(nèi)有害氣體濃度，減少?zèng)_擊波超壓和高溫火焰對(duì)人員、設(shè)施的造成的損害，有效抑制瓦斯爆炸。解北京[10-12]等對(duì)T型管道瓦斯爆炸火焰?zhèn)鞑ヌ卣餮芯康贸龉艿纼?nèi)的爆燃超壓迅速上升到達(dá)峰值，之后受壓縮氣體的膨脹和沖擊后爆燃產(chǎn)物的的振蕩作用迅速下降。陳鵬，Huang F等[13-15]研究認(rèn)為多孔材料的密度影響了瓦斯爆炸反應(yīng)強(qiáng)度，爆炸超壓上升速率隨多孔材料密度增加呈線性下降的變化趨勢(shì)，金屬泡沫網(wǎng)可有效減弱瓦斯爆炸強(qiáng)度。嚴(yán)灼[16]等探索一種新型瓦斯爆炸抑爆方法設(shè)計(jì)空腔影響瓦斯爆炸傳播實(shí)驗(yàn)，經(jīng)空腔后爆炸火焰和沖擊波超壓出現(xiàn)明顯衰減，從而實(shí)現(xiàn)了熄火、消波功能。蔣曙光等[17]設(shè)計(jì)了一種真空腔，將其安裝在實(shí)驗(yàn)管道側(cè)壁上，爆炸發(fā)生時(shí)，管道與真空腔之間的膜片被沖破，由于真空腔內(nèi)負(fù)壓的存在，爆炸火焰和沖擊波被吸入真空腔，發(fā)現(xiàn)管道內(nèi)爆炸超壓和火焰被顯著降低。苗夢(mèng)露[18]等通過(guò)研究真空腔弱面材料厚度對(duì)瓦斯抑爆性能的影響，發(fā)現(xiàn)弱面材料越薄，抑爆效果越好。綜上所述的成果都是針對(duì)水霧、多孔材料、真空腔單一抑爆技術(shù)，但將多種阻隔爆技術(shù)相結(jié)合來(lái)抑制瓦斯爆炸火焰?zhèn)鞑バЧ南嚓P(guān)研究較少。為此，針對(duì)負(fù)壓腔與充填金屬絲網(wǎng)抑制問(wèn)題探討其對(duì)T型巷道瓦斯爆炸火焰溫度與壓力波衰減效果，為煤礦井下瓦斯爆炸的防治提供一種新的思路。

1 外置負(fù)壓腔模型的建立

利用Ansys Fluent19.0中的Design Modeler分別構(gòu)建T型管道與外置負(fù)壓腔雙向分岔管道二維幾何模型并選用四面體網(wǎng)格單元，采取非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格進(jìn)行模型網(wǎng)格的劃分，外置負(fù)壓腔T型管道幾何模型如圖1。負(fù)壓腔總長(zhǎng)0.35 m，由管徑不同的2部分圓形腔體組成，其中，前端腔體長(zhǎng)0.15 m，內(nèi)管徑R1=0.04 m，后端腔體長(zhǎng)0.2 m，內(nèi)管徑R2=0.12 m。腔體容積12.1 mL。點(diǎn)火端位于分岔支管端口處，點(diǎn)火能為10 J，前端腔體中多孔材料填充長(zhǎng)度為50 mm。選取分岔支管截面、管道分岔處截面、左側(cè)直管截面、右側(cè)直管截面、負(fù)壓腔內(nèi)部及多孔材料填充區(qū)域的特征點(diǎn)進(jìn)行數(shù)據(jù)監(jiān)測(cè)，通過(guò)監(jiān)測(cè)器監(jiān)測(cè)坐標(biāo)點(diǎn)的壓力、溫度、速度等參量數(shù)據(jù)變化情況。

圖1 外置負(fù)壓腔T型管道幾何模型Fig.1 External negative pressure chamber T-pipe geometry

2 模擬參數(shù)設(shè)置

雙向分岔管道內(nèi)甲烷-空氣預(yù)混氣體爆炸數(shù)值模擬涉及的化學(xué)反應(yīng)方程式：

壓腔體的負(fù)壓為-0.04 MPa，雙向分岔管道內(nèi)CH4、O2、H2O、CO2組分含量分別為0.054、0.21、0.01。選擇壓力基求解器，SIMPLE算法進(jìn)行求解。在黏性模型中，選擇RNG k-ε模型，使用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)；選擇組元運(yùn)輸、體積反應(yīng)、擴(kuò)散能源和渦耗散模型，混合物材料設(shè)置為理想流體；設(shè)置質(zhì)量方程、動(dòng)量方程、能量方程、反應(yīng)進(jìn)程變量方程殘差分別小于1×10-6、2.5×10-5及1×10-5。設(shè)置所有管道邊界及管道端口為剛性絕熱壁面。待火焰?zhèn)鞑ブ凉艿婪植硖幒螅瑢⒆?、右?cè)2個(gè)直管的出口端邊界更改為壓力出口，使得管道與外部空間連通，設(shè)置分岔管道與負(fù)壓腔的交界面，創(chuàng)建重復(fù)邊界之間的連接關(guān)系，使負(fù)壓腔與分岔管道處于連通狀態(tài)。

選取金屬絲網(wǎng)作為前端腔體中填充的多孔材料，通過(guò)將絲網(wǎng)進(jìn)行多層、無(wú)間隔的疊加，構(gòu)成可填充前端腔體內(nèi)有一定厚度的圓形多孔材料。在數(shù)值模擬過(guò)程中，多孔材料內(nèi)部的空隙結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，但是內(nèi)部流體流動(dòng)、傳熱和燃燒滿足連續(xù)性假設(shè)。其區(qū)域內(nèi)部的燃燒過(guò)程是傳熱、化學(xué)反應(yīng)、流動(dòng)過(guò)程相互作用的綜合結(jié)果。參考劉笑言[19]對(duì)多孔材料建模時(shí)相關(guān)參數(shù)，金屬絲網(wǎng)參數(shù)值見(jiàn)表1。

表1 金屬絲網(wǎng)參數(shù)值Table 1 Metal wire mesh parameter values

3 模擬結(jié)果

3.1 溫度云圖

T型管道、外置負(fù)壓腔T型管道、填充金屬絲網(wǎng)的外置負(fù)壓腔T型管道爆炸火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程云圖分別如圖2～圖4。

圖2 T型管道瓦斯爆炸火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程云圖Fig.2 Cloud diagram of the flame propagation process of a gas explosion in a T-shaped pipeline

圖3 外置負(fù)壓腔T型管道瓦斯爆炸火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程云圖Fig.3 Cloud diagrams of flame propagation process of gas explosion in T-pipe with external negative pressure cavity

圖4 填充金屬絲網(wǎng)的外置負(fù)壓腔T型管道爆炸火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程云圖Fig.4 Cloud diagrams of the explosion flame propagation process of a T-shaped pipe filled with a metal wire mesh in an external negative pressure cavity

通過(guò)對(duì)比T型管道、外置負(fù)壓腔以及填充金屬絲網(wǎng)的外置負(fù)壓腔T型管道內(nèi)瓦斯爆炸火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程，發(fā)現(xiàn)3種數(shù)值模擬條件下，爆炸火焰在管道內(nèi)前期傳播過(guò)程相同，爆炸火焰首先在分岔支管呈半球形向前傳播，隨后火焰鋒面逐漸壓平，呈內(nèi)凹“Y”型向前傳播。在打開(kāi)左、右側(cè)直管出口端后，T型管道內(nèi)火焰經(jīng)管道分岔處分別傳入直管，最終呈扁平狀不斷拉伸變形向前傳播。

外置負(fù)壓腔及填充金屬絲網(wǎng)的外置負(fù)壓腔分岔管道在打開(kāi)直管出口端及負(fù)壓腔入口后，支管及管道分岔處部分高溫火焰及高溫氣體經(jīng)前端腔體以渦旋置換方式卷吸入后端腔體內(nèi)部，部分高溫火焰經(jīng)分岔處流向左、右側(cè)直管并繼續(xù)參與燃燒反應(yīng)。

3.2 沖擊波壓力

3.2.1 沖擊波壓力變化

3種條件下不同截面處沖擊波壓力變化如圖5。

圖5 3種條件下不同截面處沖擊波壓力變化Fig.5 Shock pressure variations at different cross sections under 3 conditions

由圖5（a）～圖5（c）可知，T型管道分岔處未增設(shè)負(fù)壓腔，火焰由點(diǎn)火端向前傳播，火焰持續(xù)燃燒，反應(yīng)空間受限，沖擊波不斷反射繞射，管道內(nèi)氣體被壓縮壓力持續(xù)增大，在左、右側(cè)直管端口打開(kāi)后泄壓作用明顯。而外置負(fù)壓腔的T型管道，在火焰?zhèn)鞑ブ练植硖幒?，同時(shí)打開(kāi)負(fù)壓腔入口與左、右側(cè)直管端口，進(jìn)行雙重泄壓的同時(shí)也擴(kuò)大了燃燒反應(yīng)空間，降低分岔管道內(nèi)積聚的熱量、壓力及預(yù)混氣體中甲烷濃度。所以，T型管道的分岔支管截面、分岔處截面、直管截面處沖擊波超壓峰值最大，并且沿火焰在管道內(nèi)傳播方向，沖擊波壓力峰值在分岔支管、管道分岔處、直管內(nèi)依次降低。開(kāi)啟負(fù)壓腔與分岔管道連接處后，分岔管道中瓦斯爆炸產(chǎn)生的高溫高壓氣體以及甲烷-空氣預(yù)混氣體的分布空間擴(kuò)大，氣體及反應(yīng)分布均勻度被打亂，管道內(nèi)高溫高壓氣體在負(fù)壓抽吸作用下進(jìn)入負(fù)壓腔內(nèi)部，分岔管道內(nèi)氣體發(fā)生擾動(dòng)，管道內(nèi)燃燒不充分，沖擊波壓力降低。由圖5（d）可知，除負(fù)壓本身對(duì)沖擊波的分流與衰減作用外，負(fù)壓腔內(nèi)填充的金屬絲網(wǎng)還會(huì)使沖擊波發(fā)生反射散射損失能量，同時(shí)對(duì)后端腔體反向流入分岔管道的沖擊波起阻礙延緩作用。因此，填充金屬絲網(wǎng)的負(fù)壓腔內(nèi)部截面壓力峰值比僅有負(fù)壓的腔體內(nèi)部截面壓力峰值大，并且沖擊波壓力衰減降低趨勢(shì)較為緩慢，沖擊波壓力達(dá)到峰值的時(shí)間增加。

3.2.2 外置負(fù)壓腔對(duì)沖擊波壓力的衰減效果。

定義沖擊波壓力衰減程度系數(shù)η為T(mén)型管道不同截面沖擊波壓力峰值與外置負(fù)壓腔條件下分岔管道相對(duì)應(yīng)截面沖擊波壓力峰值之差占T型管道截面沖擊波壓力峰值的比值。不同截面處化學(xué)反應(yīng)峰值及降低程度系數(shù)如圖6。

圖6 不同截面處化學(xué)反應(yīng)峰值及降低程度系數(shù)Fig.6 Coefficients for peak chemical reactions and degree of reduction at different cross-sections

從圖6可以看出，相較于T型管道內(nèi)沖擊波壓力，外置負(fù)壓腔T型管道內(nèi)沖擊波壓力在分岔支管、管道分岔處、左（右）側(cè)直管分別衰減了20.04%、11.71%、5.75%。而在填充金屬絲網(wǎng)的外置負(fù)壓腔作用下，T型管道內(nèi)由于瓦斯爆炸產(chǎn)生的高壓氣體一方面可以在腔體與管道之間存在的壓力梯度作用下進(jìn)行置換，降低管道內(nèi)沖擊波壓力；另一方面當(dāng)相較于T型管道內(nèi)沖擊波壓力，在填充金屬絲網(wǎng)的外置負(fù)壓腔作用下，分岔支管、管道分岔處、左（右）側(cè)直管內(nèi)分別衰減了28.63%、18.28%、19.65%。由于填充有金屬絲網(wǎng)與負(fù)壓的外置腔體內(nèi)部對(duì)于沖擊波存在負(fù)壓與金屬絲網(wǎng)雙重衰減機(jī)制，負(fù)壓置換卷吸高溫高壓氣體，破壞管道熱平衡狀態(tài)，金屬絲網(wǎng)加強(qiáng)沖擊波反射散射力度，增加自由基碰撞率與損耗量，因此，填充金屬絲網(wǎng)的外置負(fù)壓腔的T型管道內(nèi)，在分岔支管、管道分岔處、左/右側(cè)直管內(nèi)沖擊波超壓多衰減了8.59%、6.57%、13.90%，也就是說(shuō)金屬絲網(wǎng)與負(fù)壓雙重作用下的外置腔體，對(duì)于T型管道內(nèi)瓦斯爆炸產(chǎn)生的沖擊波衰減效果更好，造成的壓力損失更大。

3.3 火焰鋒面溫度

3.3.1 火焰鋒面溫度變化

3種條件下雙向分岔管道不同截面處溫度變化如圖7。

從圖7（a）～圖7（c）看出外置負(fù)壓腔和外置填充金屬絲網(wǎng)負(fù)壓腔條件下的T型管道內(nèi)，不同截面處火焰鋒面溫度峰值出現(xiàn)時(shí)間存在短暫延遲，并且腔體對(duì)管道分岔處、左（右）側(cè)直管內(nèi)火焰燃燒反應(yīng)及火焰鋒面溫度影響較大。外置腔體內(nèi)的負(fù)壓可以將管道分岔處部分火焰、高溫高壓氣體及管道未燃燒的甲烷-空氣預(yù)混氣體吸入腔體內(nèi)，擾亂管道內(nèi)壓力及預(yù)混氣體成分分布，擴(kuò)大反應(yīng)空間，而金屬絲網(wǎng)孔隙結(jié)構(gòu)可以使火焰撕裂成若干小股，損耗一定量參與燃燒反應(yīng)的自由基數(shù)，使系統(tǒng)整體散熱量增大，爆炸超壓衰減，明顯縮短管道內(nèi)火焰燃燒反應(yīng)時(shí)長(zhǎng)與反應(yīng)強(qiáng)度。因此，管道分岔處及左、右側(cè)直管內(nèi)燃燒反應(yīng)核心區(qū)火焰鋒面溫度峰值低于T型管道相應(yīng)截面處火焰鋒面的溫度峰值。T型管道內(nèi)，火焰由分岔支管傳至分岔處后直接流向直管內(nèi)，而分岔處外置負(fù)壓腔的存在，將流向直管的火焰及高溫高壓氣體渦旋置換入腔體內(nèi)，使得左、右側(cè)直管內(nèi)燃燒反應(yīng)時(shí)間推遲，燃燒反應(yīng)核心區(qū)火焰鋒面溫度峰值出現(xiàn)時(shí)間發(fā)生延遲。而圖7（c）顯示，在腔體內(nèi)部負(fù)壓補(bǔ)償完全，腔內(nèi)沖擊波多次反射，壓力疊加的影響下，腔體內(nèi)部高溫高壓氣體反向流出，經(jīng)管道分岔處流入左、右側(cè)直管內(nèi)，直管內(nèi)熱量積聚。因此，左、右側(cè)直管內(nèi)溫度峰值大于T型管道左、右側(cè)直管內(nèi)溫度峰值。

從圖7（d）看出，前端腔體填充的金屬絲網(wǎng)對(duì)流入后端腔體的高溫高壓氣體及高溫火焰的反向流動(dòng)起到一定的延緩阻礙作用，填充有金屬絲網(wǎng)的負(fù)壓腔內(nèi)燃燒反應(yīng)產(chǎn)生熱量的耗散速率略低，火焰熄滅與燃燒反應(yīng)停止所耗時(shí)間更長(zhǎng)，達(dá)到溫度峰值及溫度耗散時(shí)間增加，即進(jìn)入金屬絲網(wǎng)及后端腔體的高溫火焰不易反沖回流到T型管道內(nèi)，火焰在腔體內(nèi)繼續(xù)燃燒或被淬熄。依據(jù)鏈?zhǔn)椒磻?yīng)理論及劉笑言關(guān)于多孔材料對(duì)管道內(nèi)火焰?zhèn)鞑ヒ种频臄?shù)值研究[19]，在溫度低于1 700 K時(shí)，參與燃燒反應(yīng)的自由基失活，參與鏈?zhǔn)椒磻?yīng)的自由基供應(yīng)不足，燃燒反應(yīng)無(wú)法繼續(xù)進(jìn)行，火焰熄滅，因此，以1 700 K為分割線，在圖7中截取不同條件下管道分岔處、左（右）側(cè)直管、負(fù)壓腔內(nèi)部燃燒反應(yīng)核心區(qū)溫度第1次降低至1 700 K時(shí)對(duì)應(yīng)的時(shí)間。不難看出，外置負(fù)壓腔的T型管道內(nèi)火焰燃燒反應(yīng)時(shí)長(zhǎng)遠(yuǎn)小于T型管道內(nèi)火焰燃燒反應(yīng)時(shí)長(zhǎng)，說(shuō)明外置腔體的負(fù)壓壞境以及填充的金屬絲網(wǎng)可以有效降低T型管道內(nèi)瓦斯爆炸反應(yīng)強(qiáng)度，縮短瓦斯爆炸反應(yīng)時(shí)長(zhǎng)，減少高溫高壓氣體及高溫火焰的生成。

圖7 3種條件下雙向分岔管道不同截面處溫度變化Fig.7 Temperature changes in different sections of a bidirectional bifurcated pipe under three conditions

3.3.2 外置負(fù)壓腔對(duì)火焰?zhèn)鞑ゼ叭紵囊种谱饔?/p>

定義化學(xué)反應(yīng)降低程度系數(shù)α為T(mén)型管道在對(duì)應(yīng)截面處反應(yīng)速率峰值與2種外置負(fù)壓腔條件下管道對(duì)應(yīng)截面處峰值之差與T型管道不同截面處峰值的比值，管道不同截面處化學(xué)反應(yīng)峰值及降低程度系數(shù)如圖8。

圖8 管道不同截面處化學(xué)反應(yīng)峰值及降低程度系數(shù)Fig.8 Peak chemical reaction and reduction factor of chemical reaction at different sections of the pipeline

由圖8可知，外置負(fù)壓腔在-0.04 MPa負(fù)壓條件下，分岔直管、管道分岔處、左（右）側(cè)直管內(nèi)瓦斯爆炸反應(yīng)速率分別降低32.84%、31.64%、5.75%；而外置負(fù)壓腔在-0.04 MPa負(fù)壓及填充5 cm金屬絲網(wǎng)條件下，反應(yīng)速率分別降低了39.24%、36.03%、19.65%。外置負(fù)壓腔的存在，擴(kuò)大了分岔管道瓦斯爆炸反應(yīng)空間，降低了管道內(nèi)甲烷-空氣預(yù)混氣體的濃度以及分布均勻度，置換了T型管道內(nèi)瓦斯爆炸產(chǎn)生的高溫高壓氣體，增大了系統(tǒng)散熱量，有效降低了T型管道內(nèi)火焰燃燒反應(yīng)強(qiáng)度，減少了燃燒反應(yīng)的熱釋放量，縮短了反應(yīng)時(shí)長(zhǎng)，降低了管道內(nèi)溫度。

填充金屬絲網(wǎng)的負(fù)壓腔內(nèi)溫度峰值增大，降溫過(guò)程延長(zhǎng)，火焰通過(guò)多層金屬絲網(wǎng)時(shí)會(huì)被撕裂成無(wú)數(shù)細(xì)小的火焰團(tuán)[20]，火焰面連續(xù)性被打斷，參與燃燒鏈?zhǔn)椒磻?yīng)的自由基數(shù)量減少，燃燒中斷火焰熄滅，火焰通過(guò)絲網(wǎng)區(qū)域傳播受阻，絲網(wǎng)區(qū)域火焰流經(jīng)及熱量積聚時(shí)長(zhǎng)增加，因而，金屬絲網(wǎng)內(nèi)溫度峰值略高于未填充絲網(wǎng)的前端負(fù)壓腔，但化學(xué)反應(yīng)速率遠(yuǎn)低于未填充絲網(wǎng)的前端負(fù)壓腔。

外置負(fù)壓腔T型管道在分岔支管、管道分岔處、左（右）側(cè)直管的化學(xué)反應(yīng)速率相應(yīng)降低了34.31%、31.55%、5.75%，而在填充金屬絲網(wǎng)的外置負(fù)壓腔作用下，其化學(xué)反應(yīng)速率降低了38.32%、36.34%、19.65%。流經(jīng)金屬絲網(wǎng)進(jìn)入后端負(fù)壓腔內(nèi)的高溫高壓氣體及部分火焰，在能量、熱量、壓力上均存在一定程度損失，但在沖擊波不斷反射、擾動(dòng)，壓力震蕩疊加的作用下，負(fù)壓腔內(nèi)的高溫高壓氣體會(huì)無(wú)阻礙地反向流出，而金屬絲網(wǎng)的存在不僅在火焰及高溫高壓氣體流入過(guò)程中，可以使沖擊波在孔隙結(jié)構(gòu)中不斷反射發(fā)生損失，使火焰被撕裂成小股中斷燃燒，抑制火焰向前傳播，并且當(dāng)后端腔體內(nèi)高壓高溫氣體發(fā)生反向流動(dòng)時(shí)，也起到一定的延緩阻礙作用，降低氣體反向流出的通暢性及流暢度，使得后端腔體內(nèi)氣體及火焰停留時(shí)間增加，散熱量與泄壓力度降低。因而，填充有金屬絲網(wǎng)的外置負(fù)壓腔分岔管道內(nèi)火焰燃燒反應(yīng)速率更小，抑制火焰?zhèn)鞑バЧ?。由上述分析可知，從反?yīng)溫度變化以及反應(yīng)速率峰值角度，外置負(fù)壓腔能夠有效降低T型管道內(nèi)瓦斯爆炸強(qiáng)度，阻礙與抑制爆炸火焰在管道內(nèi)傳播，并且填充金屬絲網(wǎng)的負(fù)壓腔對(duì)瓦斯爆炸反應(yīng)及火焰?zhèn)鞑ヒ种菩Ч谩?/p>

4 結(jié)論

1）外置負(fù)壓腔T型管道內(nèi)沖擊波壓力，在支管、分岔處、左（右）側(cè)直管內(nèi)相應(yīng)位置的沖擊波壓力分別衰減了20.04%、11.71%、5.75%，化學(xué)速率分別降低了34.31%、31.55%、5.75%，而外置填充金屬絲網(wǎng)負(fù)壓腔T型管道內(nèi)沖擊波壓力在管道相應(yīng)位置分別衰減了8.63%、18.28%、19.65%，化學(xué)反應(yīng)速率降低了38.32%、36.34%、19.65%。

2）在負(fù)壓腔與金屬絲網(wǎng)的雙重抑制作用下，沖擊波超壓在支管、分岔處、左（右）側(cè)直管內(nèi)多衰減了8.59%、6.57%、13.90%，化學(xué)反應(yīng)速率降低了4.01%、4.79%、3.90%。

3）負(fù)壓腔和金屬絲網(wǎng)2種抑爆方法的結(jié)合發(fā)現(xiàn)相比單一方法對(duì)爆炸產(chǎn)生的沖擊波衰減效果更好，化學(xué)反應(yīng)強(qiáng)度及速率顯著降低，燃燒反應(yīng)持續(xù)時(shí)間更短，對(duì)于火焰?zhèn)鞑ヒ种菩Ч选?/p>