譚彥顯, 黃 珂, 羅書徑

(湖南省產(chǎn)商品質(zhì)量監(jiān)督檢驗研究院, 長沙 410000)

近年來，隨著我國國民經(jīng)濟(jì)持續(xù)穩(wěn)定的發(fā)展，螺栓、螺柱、螺母等標(biāo)準(zhǔn)件在車輛、船舶、橋梁、風(fēng)力發(fā)電機等大型鋼結(jié)構(gòu)中被廣泛應(yīng)用。然而，起緊固連接作用的螺栓，尤其是高強度螺栓的受力比較復(fù)雜，在其服役過程中頻頻發(fā)生斷裂事故，使各種設(shè)備存在重大的安全隱患，造成人力、物力的巨大損失[1-6]。某風(fēng)力發(fā)電場25臺XE112-2000型風(fēng)力發(fā)電機組(以下簡稱風(fēng)機)于2016年8月全部吊裝完成并發(fā)電，2017年3月出現(xiàn)第一臺風(fēng)機葉片連接用高強度螺栓斷裂事故，隨后其他風(fēng)機葉片連接用高強度螺栓也較頻繁地出現(xiàn)了斷裂現(xiàn)象，至今累計發(fā)現(xiàn)6臺風(fēng)機共16根葉片連接用高強度螺栓斷裂。高強度螺栓的正常使用壽命應(yīng)與產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)年限一致，一般為20 a(年)，其中一個斷裂螺栓僅使用1.5 a就發(fā)生了斷裂，屬于早期斷裂，該斷裂螺栓為10.9級φ36 mm×599 mm螺栓，材料為42CrMo鋼，在海拔約為800 m且霧氣較重的環(huán)境下工作，工作溫度為-10～50 ℃，其生產(chǎn)工藝為：下料→平頭倒角→打鋼印→調(diào)質(zhì)處理→車加工→探傷→滾絲→表面處理。

為找到該風(fēng)力發(fā)電機葉片連接用高強度螺栓的斷裂原因，筆者進(jìn)行了一系列檢驗與分析，以期減少該類事故的頻繁發(fā)生。

1 理化檢驗

1.1 宏觀觀察

對斷裂螺栓進(jìn)行觀察，其宏觀形貌如圖1所示?？梢姅嗔盐挥谙尬婚_關(guān)及葉片零刻度附近，如圖1a)所示。對斷口進(jìn)行超聲波清洗，然后進(jìn)行觀察，可見斷口有大面積較明顯的海灘狀花紋，根據(jù)彎曲弧線的逆向，可找到裂紋源區(qū)，位于螺紋頂部；沿著裂紋擴(kuò)展方向，可看到光亮細(xì)膩的裂紋擴(kuò)展區(qū)，而粗糙的瞬斷區(qū)所占面積很小，說明最終導(dǎo)致螺栓斷裂的外力較小，斷口整體形貌如圖1b)所示。該螺栓斷口存在3個較明顯的特征區(qū)域，即裂紋源區(qū)、裂紋擴(kuò)展區(qū)、瞬斷區(qū)，表明該螺栓斷裂形式為疲勞斷裂。圖1c)為螺栓斷口處螺紋頂部開裂形貌，可見是沿螺紋牙頂中心位置開裂，且該位置與斷口裂紋源區(qū)重疊，進(jìn)一步表明裂紋源位于螺紋頂部中心，判斷斷裂應(yīng)與螺紋頂部內(nèi)某些缺陷有關(guān)。

圖1 斷裂螺栓斷口宏觀形貌Fig.1 Macro morphology of fracture of fractured bolt:a) fracture position; b) morphology of overall fracture; c) morphology of the top of thread

1.2 掃面電鏡分析

采用TESCAN VEGA3型掃描電鏡(SEM)對斷口進(jìn)行觀察，圖2a)為裂紋源區(qū)的SEM形貌，可見該區(qū)域存在明顯的貝殼狀條帶花紋；圖2b)為瞬斷區(qū)的SEM形貌，可見清晰的解理臺階和河流花樣，為典型的脆性斷裂特征。

圖2 斷裂螺栓斷口SEM形貌Fig.2 SEM morphology of fracture of fractured bolt:a) crack source area; b) transient fracture area

1.3 化學(xué)成分分析

用碳硫分析儀和Optima 8000型等離子發(fā)射光譜對斷裂螺栓的化學(xué)成分進(jìn)行分析，結(jié)果如表1所示，可見化學(xué)成分符合GB/T 3077-2015《合金結(jié)構(gòu)鋼》對42CrMo鋼的技術(shù)要求。

表1 斷裂螺栓的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))Tab.1 Chemical compositions of fractured bolt (mass fraction) %

1.4 力學(xué)性能試驗

根據(jù)GB/T 228.1-2010《金屬材料 拉伸試驗 第1部分:室溫試驗方法》的技術(shù)要求加工拉伸性能試樣，試樣直徑為φ5 mm。沖擊試驗的試樣尺寸為10 mm×10 mm×50 mm。采用HR-150型數(shù)顯洛氏硬度計、WAW-600型電液伺服材料試驗機及JBD-450W型全自動擺錘沖擊試驗機進(jìn)行力學(xué)性能試驗,結(jié)果如表2所示，可見螺栓的各項力學(xué)性能均符合GB/T 3098.1-2010《緊固件機械性能 螺栓、螺釘和螺柱》對42CrMo鋼的技術(shù)要求。

表2 斷裂螺栓的力學(xué)性能試驗結(jié)果Tab.2 Test results of mechanical properties of fractured bolt

1.5 金相檢驗

用線切割方法在斷裂螺栓的斷口裂紋源附近及遠(yuǎn)離斷口的基體上取縱向金相試樣，試樣經(jīng)打磨、拋光后用體積分?jǐn)?shù)為4%硝酸酒精溶液浸蝕，然后在GX51F型光學(xué)相顯微鏡下進(jìn)行觀察。

1.5.1 顯微組織觀察

斷裂螺栓遠(yuǎn)離斷口的基體顯微組織形貌如圖3所示，可見其顯微組織均勻、晶粒細(xì)小，為回火索氏體，是良好的調(diào)質(zhì)態(tài)組織，符合GB/T 3098.1-2010對10.9級42CrMo鋼螺栓的要求。

圖3 斷裂螺栓遠(yuǎn)離斷口處心部顯微組織形貌Fig.3 Microstructure morphology of the center far awayfrom fracture of fractured bolt

1.5.2 表面脫碳層檢驗

根據(jù)GB/T 3098.1-2010的技術(shù)要求，對遠(yuǎn)離斷口處進(jìn)行脫碳層檢驗，結(jié)果如圖4所示，未發(fā)現(xiàn)有全脫碳或半脫碳現(xiàn)象，符合標(biāo)準(zhǔn)的要求；且螺紋表層組織呈纖維狀，符合冷塑性加工變形(滾壓成形)的特點。

圖4 斷裂螺栓遠(yuǎn)離斷口處的螺紋中徑表層形貌Fig.4 Surface morphology of thread pitch diameter far awayfrom fracture of fractured bolt

1.5.3 螺紋根部及頂部微裂紋檢驗

螺紋根部顯微組織形貌如圖5所示，可見表層組織亦呈纖維狀，是冷塑性加工變形(滾壓成形)后的痕跡，螺紋根部表面光滑，無脫碳、裂紋。斷口處螺紋頂部存在許多細(xì)小裂紋，裂紋附近的顯微組織與螺栓心部的一致，為回火索氏體，裂紋呈樹枝狀，有主裂紋和若干條分叉裂紋，形貌如圖6a)所示。斷口處螺紋上的裂紋位于螺紋頂部的中間位置，其走向與金屬變形的流線相關(guān)。除斷口處的螺紋存在微裂紋外，遠(yuǎn)離斷口的螺紋均有該種裂紋，如圖6b)所示。此外，在個別螺紋的腰部也存在類似的微裂紋，如圖6c)所示。

圖5 斷裂螺栓螺紋根部顯微組織形貌Fig.5 Microstructure morphology of thread root of fractured bolt

圖6 斷裂螺栓不同位置螺紋的顯微組織形貌Fig.6 Microstructure morphology of treads at differentpositions of fractured bolt:a) top of thread at fracture; b) top of thread away from fracture;c) waist of thread away from fracture

2 分析與討論

2.1 斷裂原因分析

由圖2的斷口SEM形貌可知，在斷裂螺栓的裂紋源區(qū)存在疲勞斷裂形成的貝殼狀條帶花紋，瞬斷區(qū)呈脆性斷裂特征，屬于典型的疲勞斷裂。疲勞斷裂分為裂紋源的萌生、裂紋緩慢擴(kuò)展和瞬斷3個階段，疲勞壽命即為這3階段之和。裂紋源的萌生和擴(kuò)展決定了疲勞壽命的長短，尤其是第一階段在構(gòu)件的疲勞總壽命中常常占有很大比例[7]。疲勞裂紋源的萌生與很多因素有關(guān)，如表面粗糙度、表面應(yīng)力狀態(tài)、循環(huán)載荷的大小及零件原材料自身的某些缺陷等。如果零件原材料已具備可直接擴(kuò)展的裂紋源，則無裂紋源的萌生階段，使零件的疲勞壽命大大降低，造成零件的早期疲勞斷裂。該斷裂螺栓的疲勞裂紋源位于螺紋處，如圖1b)所示，而在圖1c)中可清楚地看到螺紋沿頂部中間開裂，說明螺紋中間(頂部)為疲勞裂紋源。由金相檢驗結(jié)果可知，不管是斷口處螺紋或遠(yuǎn)離斷口其他位置螺紋的頂部都存在樹枝狀的微裂紋，且位置與圖1c)裂紋的一致，為螺紋頂部偏中心處，證明螺紋頂部為疲勞裂紋源。因此判斷早期疲勞斷裂的原因是螺紋頂部存在微裂紋源。

2.2 螺紋頂部微裂紋形成原因分析

由圖6可知，螺紋頂部偏中心位置均存在樹枝狀微裂紋。有文獻(xiàn)[8-9]指出，應(yīng)力腐蝕裂紋常常產(chǎn)生大量分叉，并在大致垂直于影響其產(chǎn)生及擴(kuò)展的應(yīng)力方向上連續(xù)擴(kuò)展；且在檢驗過中，將金相試樣放置2～3 d后觀察，裂紋更加清晰，具有延滯開裂的特點，與應(yīng)力腐蝕開裂的特點吻合[10]。應(yīng)力腐蝕開裂通常是在很低的拉應(yīng)力及腐蝕介質(zhì)聯(lián)合作用下，沿某些冶金、焊接或結(jié)構(gòu)缺陷(包括尖角、內(nèi)應(yīng)力集中處)優(yōu)先腐蝕形成裂紋源。由螺栓成形工藝可知，該螺栓先調(diào)質(zhì)處理后滾壓成形，使得螺紋根部、頂部及側(cè)面顯微組織具有纖維狀的流線變形形態(tài)如圖4所示，這種加工成形方式雖然避免了調(diào)質(zhì)時的高溫氧化脫碳現(xiàn)象，使材料易于滿足GB 3098.1-2010不脫碳的要求。但材料在調(diào)質(zhì)處理后強度高，滾壓成形后形成的殘余內(nèi)應(yīng)力較大，容易突破應(yīng)力腐蝕開裂門檻值，為應(yīng)力腐蝕開裂提供了條件，其次應(yīng)力腐蝕開裂對其環(huán)境的要求并不十分荷刻，如潮濕的空氣、海洋氣氛、工業(yè)環(huán)境、農(nóng)村環(huán)境都有可能引發(fā)零件的應(yīng)力腐蝕開裂。

通常認(rèn)為，螺紋的滾壓成形工藝在表面會形成壓應(yīng)力，有助于疲勞壽命的提高，因而滾壓成形工藝在螺紋的加工中被廣泛采用[11]。但實際上滾壓成形的螺紋由于外側(cè)表面受到擠壓，螺紋頂部的中心會產(chǎn)生反作用力，使該處實為拉應(yīng)力狀態(tài)。由圖5可知螺紋根部無微裂紋，也證明了螺紋頂部中心位置為拉應(yīng)力狀態(tài)，滿足了應(yīng)力腐蝕開裂為拉應(yīng)力狀態(tài)的條件。螺紋在滾壓成形過程中，由于加工硬化導(dǎo)致材料的塑性變形抗力增大，硬度和強度提高，而塑性和韌性下降，也極大地增加了在螺紋頂部產(chǎn)生微裂紋和折疊等缺陷的可能[12]，雖然在GB/T 5779.1-2000《緊固件表面缺陷 螺栓、螺釘和螺柱 一般要求》、GB/T 5779.2-2000《緊固件表面缺陷 螺母》中允許螺栓內(nèi)部存在不影響使用的裂紋，但如圖1c)所見，螺栓會沿這一缺陷位置開裂，降低力學(xué)性能。筆者認(rèn)為,經(jīng)先調(diào)質(zhì)后滾壓成形的螺紋，因受到加工硬化的影響，其材料變形抗力增大，增加了螺紋的表面缺陷，導(dǎo)致螺紋頂部偏中心處極易出現(xiàn)應(yīng)力腐蝕裂紋，對此螺栓的生產(chǎn)企業(yè)和使用單位應(yīng)予以重視。

由于GB 3098.1-2010中對螺紋的脫碳層深度有嚴(yán)格要求，為了避免脫碳，生產(chǎn)企業(yè)在生產(chǎn)高強度螺栓時往往采用先調(diào)質(zhì)后滾壓成形的機械加工成形方法，但該方法很難避免螺紋缺陷的產(chǎn)生，引起腐蝕疲勞斷裂。

3 結(jié)論及建議

XE112-2000型風(fēng)力發(fā)電機葉片連接用高強度螺栓的斷裂形式為腐蝕疲勞斷裂。主要原因是螺栓的螺紋成形工藝為先調(diào)質(zhì)后滾壓成形，滾壓成形的螺紋由于外側(cè)表面受到擠壓使頂部實為拉應(yīng)力狀態(tài)，又因為螺栓受到加工硬化的影響，其材料變形抗力增大，增加了螺紋產(chǎn)生微裂紋和表面缺陷的可能，導(dǎo)致螺紋頂部偏中心處產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕裂紋，在之后的服役過程中，由于疲勞作用，裂紋處產(chǎn)生應(yīng)力集中，導(dǎo)致裂紋快速擴(kuò)展，最終發(fā)生腐蝕疲勞斷裂。

為減少螺紋缺陷，避免腐蝕疲勞斷裂，材料應(yīng)在具有較高的塑性和韌性時進(jìn)行加工，使?jié)L壓產(chǎn)生的殘余應(yīng)力小于應(yīng)力腐蝕開裂門檻值。為減少表面缺陷，建議在調(diào)質(zhì)處理后，采用熱滾壓的方法，加工前先退火以降低變形抗力，再進(jìn)行滾壓成形，最后進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理來提高材料的強度，且調(diào)質(zhì)處理應(yīng)在還原性氣氛爐內(nèi)進(jìn)行，以避免螺紋的氧化脫碳。同時，為確保螺紋表面為壓應(yīng)力，在表面處理前增加一道噴丸處理工序。