姜 磊

(寶山鋼鐵股份有限公司 冷軋廠，上海 201900)

0 引言

近年來(lái)，隨著汽車制造、航空航天、儀器儀表、電力電子和食品包裝等行業(yè)的快速發(fā)展，極大地推動(dòng)了對(duì)金屬板帶的需求。由于軋制后的帶材塑性較差，需要經(jīng)過(guò)退火工序之后才能提供給下游板帶用戶進(jìn)行深加工[1-3]。與此同時(shí)，立式連續(xù)退火機(jī)組將清洗、退火、平整、精整等四個(gè)工序合而為一，具有生產(chǎn)效率高的特點(diǎn)，并且可以在較低的成本下生產(chǎn)出平直度好、性能均勻、表面清潔度高的產(chǎn)品，因而獲得了迅速的發(fā)展[4-7]。

連續(xù)退火爐在安裝后需要對(duì)爐殼的氣密性做打壓試驗(yàn)來(lái)確保爐子的氣密性[8,9]。但是連續(xù)退火爐正常生產(chǎn)過(guò)程中，也會(huì)由于熱脹冷縮、爐體鋼結(jié)構(gòu)振動(dòng)、檢修拆裝設(shè)備、密封件損壞、設(shè)備損壞、撤帶穿帶等因素致使?fàn)t殼出現(xiàn)局部泄漏，如果這些漏點(diǎn)沒(méi)有被及時(shí)發(fā)現(xiàn)和有效封堵，就會(huì)導(dǎo)致退火爐氣密性變差，使得爐內(nèi)氧氣含量升高，最終影響產(chǎn)品質(zhì)量[10,11]。因此，本文從退火爐正常運(yùn)行時(shí)爐內(nèi)氫氣和氧氣的含量與爐內(nèi)氣密性之間的角度出發(fā)，建立氫氣和氧氣與爐內(nèi)氣密性的關(guān)系判定模型，從而得知退火爐正常運(yùn)行時(shí)各爐段氣密性情況。

1 退火爐內(nèi)氫氣和氧氣含量與氣密性之間的關(guān)系

連續(xù)退火爐正常運(yùn)行時(shí)，爐內(nèi)持續(xù)通入由氮?dú)夂蜌錃饨M成的還原性保護(hù)氣體，氫氣一方面可以加快爐內(nèi)帶鋼的冷卻速度，另一方面還可以讓爐內(nèi)帶鋼表面形成的氧化鐵發(fā)生還原反應(yīng)，防止帶鋼表面被氧化。爐內(nèi)氫氣含量變化的原因主要有兩方面：①連續(xù)退火爐爐內(nèi)是微正壓，也就是說(shuō)爐內(nèi)的壓力大于爐外壓力，當(dāng)爐殼存在漏點(diǎn)時(shí)，爐內(nèi)的氣體會(huì)向外排出，從而導(dǎo)致退火爐內(nèi)氫氣含量降低；②如果退火爐風(fēng)機(jī)負(fù)壓部分存在漏點(diǎn)時(shí)，會(huì)吸入大量空氣進(jìn)入到爐內(nèi)，進(jìn)入到爐內(nèi)的氧氣就會(huì)與氫氣發(fā)生反應(yīng)生成水，從而導(dǎo)致?tīng)t內(nèi)氫氣含量降低。因此，爐內(nèi)檢測(cè)到的氫氣含量越低，表明爐子的氣密性越差。換言之，爐內(nèi)氫氣含量的變化從側(cè)面反映了退火爐氣密性不佳，爐子存在漏點(diǎn)問(wèn)題。

爐內(nèi)的氧氣含量也與退火爐氣密性緊密相關(guān)。一般而言，退火爐內(nèi)氧氣含量是需要控制在0.001%以下，但是爐子正常運(yùn)行時(shí)，如果退火爐內(nèi)氧氣含量升高，主要是因?yàn)橥嘶馉t風(fēng)機(jī)負(fù)壓區(qū)域(循環(huán)風(fēng)機(jī)入口、軸承、法蘭與管道等處)存在漏點(diǎn)，吸入空氣造成的。因此，爐內(nèi)氧氣含量越大，爐子的氣密性越差。也就是說(shuō)，爐內(nèi)氧氣含量的變化可以說(shuō)明退火爐氣密性不佳，爐子存在漏點(diǎn)問(wèn)題。

爐內(nèi)氫氣與氧氣含量變化與氣密性的關(guān)系如圖1所示。從圖1中可以看出：一定時(shí)間內(nèi)爐內(nèi)氧氣相對(duì)變化量如果小于30%，則可認(rèn)為該處氣密性良好，反之，氧氣相對(duì)變化量超過(guò)30%，則認(rèn)為氣密性差，需要采取一定補(bǔ)漏措施治理氣體泄漏；一定時(shí)間內(nèi)爐內(nèi)氫氣相對(duì)變化量如果小于25%，則認(rèn)定該處氣密性良好，反之，氫氣相對(duì)變化量超過(guò)25%，則認(rèn)定該處氣密性差，需要采取一定補(bǔ)漏措施治理氣體泄漏。

圖1 爐內(nèi)氫氣和氧氣含量變化與氣密性的關(guān)系

2 退火爐內(nèi)氫氣和氧氣含量與氣密性關(guān)系判定模型

氫氣主要被注入在退火爐爐膛部位，起到還原和保護(hù)帶鋼的作用；而爐子內(nèi)一旦氧氣含量過(guò)高，主要是從風(fēng)機(jī)負(fù)壓區(qū)域的泄漏點(diǎn)進(jìn)入。因此，本文分別從氫氣含量的變化與爐膛部位氣密性判定模型和氧氣含量變化與風(fēng)機(jī)負(fù)壓區(qū)域氣密性判定模型兩方面著手進(jìn)行研究。

2.1 退火爐內(nèi)氫氣含量與氣密性判定模型

氫氣屬于保護(hù)氣體，爐內(nèi)氫氣含量的變化可用于退火爐爐體正壓部分氣密性的檢測(cè)。為檢測(cè)退火爐內(nèi)氫氣含量與爐膛氣密性的關(guān)系，建立退火爐內(nèi)氫氣含量與氣密性判定模型。

理想氣體的狀態(tài)方程為：

PV=nRT.

(1)

其中：P為爐內(nèi)壓力；V為爐內(nèi)氫氣體積；n為氫氣物質(zhì)的量；R為氣體常數(shù)；T為爐內(nèi)溫度。

假設(shè)退火爐正常運(yùn)行過(guò)程為定量等溫過(guò)程，由玻意耳-馬略特定律可知，式(1)可以寫成：

P(V-ΔVp)=(P-ΔP)V.

(2)

其中：ΔVp為檢測(cè)壓力下泄漏氫氣的體積；ΔP為前、后兩次檢測(cè)爐內(nèi)的壓力差。

從爐內(nèi)泄漏的氣體會(huì)直接進(jìn)入到空氣中，在大氣狀態(tài)下有：

P0×ΔV0=P×ΔVp.

(3)

其中：P0為檢漏時(shí)的大氣壓力；ΔV0為大氣壓下氫氣的泄漏量。

結(jié)合式(2)和式(3)得到氣體的泄漏量為：

(4)

通過(guò)分析可知，在已知V的前提下，只要測(cè)出檢漏時(shí)的大氣壓力P0和待測(cè)爐內(nèi)泄漏壓力差ΔP，便可以求解出爐內(nèi)氫氣的泄漏量。

2.2 退火爐內(nèi)氧氣含量與氣密性關(guān)系判定模型

氧氣因?yàn)樵跔t內(nèi)含量少，一旦氧氣含量增加，安裝在爐內(nèi)的氣體分析儀就會(huì)檢測(cè)發(fā)現(xiàn)，因此，爐內(nèi)氧氣含量的變化可以用來(lái)判定爐子氣密性的好壞。爐內(nèi)氧氣含量的變化主要是源于退火爐風(fēng)機(jī)負(fù)壓區(qū)域存在泄漏，爐外的空氣被風(fēng)機(jī)強(qiáng)大的吸力吸入爐內(nèi)。為了快速判定爐子循環(huán)風(fēng)機(jī)處氣密性好壞，開(kāi)發(fā)出一套依據(jù)氧氣含量的變化判定退火爐各風(fēng)機(jī)處是否存在泄漏的判定模型。具體步驟如下：

(1)將各爐段風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速調(diào)整為額定轉(zhuǎn)速的5%運(yùn)行5 min，并收集此時(shí)所有風(fēng)機(jī)處氧氣含量VO1i(i為風(fēng)機(jī)編號(hào))。

(2)在冷卻段中，從SCS段(緩冷段)、RCS段(快冷段)、OAS段(過(guò)時(shí)效段)、FCS段(終冷段)逐一選擇爐段，并選中該爐段的一個(gè)風(fēng)機(jī)，將其轉(zhuǎn)速調(diào)整為額定轉(zhuǎn)速的90%運(yùn)行15 min，除該風(fēng)機(jī)外其余所有風(fēng)機(jī)仍舊保持額定轉(zhuǎn)速的5%運(yùn)行，收集此時(shí)的風(fēng)機(jī)氧氣含量VO2i。

3 退火爐風(fēng)機(jī)負(fù)壓區(qū)域氣密性情況分析

針對(duì)連退爐循環(huán)風(fēng)機(jī)泄漏判定，采用氧氣含量與氣密性判定模型對(duì)冷卻段的循環(huán)風(fēng)機(jī)氣密性情況進(jìn)行測(cè)試，得到的結(jié)果如表1～表4所示。

表1 SCS段的風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速與氧氣含量情況

由表1分析可知：SCS段1#～4#風(fēng)機(jī)按額定轉(zhuǎn)速的5%運(yùn)行5min，測(cè)得的O2含量分別為5.83×10-4%、5.85×10-4%、5.85×10-4%、5.85×10-4%；當(dāng)分別把1#～4#風(fēng)機(jī)按額定轉(zhuǎn)速的90%運(yùn)轉(zhuǎn)15 min后，測(cè)得O2含量分別為7.23×10-4%、7.51×10-4%、8.08×10-4%、7.45×10-4%；依據(jù)氧氣含量與氣密性判斷模型可知，SCS段1#、2#、4#風(fēng)機(jī)氣密性良好，3#風(fēng)機(jī)氣密性較差。

由表2分析可知：RCS段1#～6#風(fēng)機(jī)按額定轉(zhuǎn)速的5%運(yùn)行5 min，測(cè)得的O2含量分別為5.9×10-4%、5.89×10-4%、5.92×10-4%、5.85×10-4%、5.93×10-4%、5.90×10-4%；當(dāng)分別把1#～6#風(fēng)機(jī)按額定轉(zhuǎn)速的90%運(yùn)轉(zhuǎn)15 min后，測(cè)得O2含量分別為16.43×10-4%、18.17×10-4%、20.85×10-4%、18.27×10-4%、17.29×10-4%、10.56×10-4%。依據(jù)氧氣含量與氣密性判斷模型可知，RCS段1#～6#風(fēng)機(jī)氣密性均較差。

表2 RCS段的風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速與氧氣含量情況

由表3分析可知：OAS段1#、2#風(fēng)機(jī)按額定轉(zhuǎn)速的5%運(yùn)行5 min，測(cè)得的O2含量分別為7.01×10-4%、3.26×10-4%；當(dāng)分別把1#、2#風(fēng)機(jī)按額定轉(zhuǎn)速的90%運(yùn)轉(zhuǎn)15 min后，測(cè)得O2含量分別為13.50×10-4%、7.21×10-4%。依據(jù)氧氣含量與氣密性判斷模型可知，OAS段1#、2#風(fēng)機(jī)氣密性均較差。

表3 OAS段的風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速與氧氣含量情況

由表4分析可知：FCS段1#～8#風(fēng)機(jī)按額定轉(zhuǎn)速的5%運(yùn)行5 min，測(cè)得的O2含量分別為3.15×10-4%、3.71×10-4%、3.52×10-4%、3.55×10-4%、3.51×10-4%、3.52×10-4%、3.54×10-4%、3.51×10-4%；當(dāng)分別把1#～8#風(fēng)機(jī)按額定轉(zhuǎn)速的90%運(yùn)轉(zhuǎn)15 min后，測(cè)得O2含量分別為12.56×10-4%、14.45×10-4%、15.06×10-4%、16.52×10-4%、16.89×10-4%、17.62×10-4%、17.80×10-4%、18.24×10-4%。依據(jù)氧氣含量與氣密性判斷模型可知，F(xiàn)CS段1#～8#風(fēng)機(jī)氣密性均較差。

表4 FCS段的風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速與氧氣含量情況

4 結(jié)語(yǔ)

本文針對(duì)1550連退機(jī)組存在的爐內(nèi)氣密性檢測(cè)問(wèn)題，提出了退火爐內(nèi)氫氣與爐膛氣密性判定模型和爐內(nèi)氧氣含量與循環(huán)風(fēng)機(jī)氣密性判定模型。并依據(jù)建立的退火爐運(yùn)行過(guò)程中爐內(nèi)氫氣及氧氣含量與氣密性模型，分析了爐內(nèi)風(fēng)機(jī)處的漏點(diǎn)分布情況，從而為實(shí)現(xiàn)漏點(diǎn)的準(zhǔn)確治理奠定了基礎(chǔ)。