林 偉馬 雷陳昊宇王 輝

（1.無(wú)錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院控制技術(shù)學(xué)院；2.常州大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院）

微通道換熱器的工程背景來(lái)源于20世紀(jì)80年代高密度電子器件的冷卻和20世紀(jì)90年代出現(xiàn)的微電子機(jī)械系統(tǒng)的傳熱問(wèn)題［1］。它不僅可以強(qiáng)化管內(nèi)傳熱，而且可以提高管道的耐壓能力［2］。因此，國(guó)內(nèi)外許多學(xué)者對(duì)微通道換熱器用作冷凝器進(jìn)行各方面的研究［3］。

所謂微通道換熱器，較為通行、直觀的定義是水力直徑小于1mm的換熱器［4，5］。微通道換熱器可選用的材料有：聚甲基丙烯酸甲酯、鎳、銅、不銹鋼、陶瓷、硅、Si3N4及鋁等［6］。最傳統(tǒng)的微通道換熱器是平行流式微通道換熱器，主要由隔板、矩形管道、翅片及集流管等組成，隨后逐漸出現(xiàn)了毛細(xì)管型、不銹鋼型等多種形式的微通道換熱器［7］。根據(jù)集流管處是否分段可分為單元式和多元式。單元微通道冷凝器只有一個(gè)流程，多元微通道冷凝器分為多個(gè)流程，每個(gè)流程所包含的管數(shù)不同，效果也有差異［8］。因此筆者基于控制變量法原則分別從微通道冷凝器的流程布置和管路分布兩方面進(jìn)行研究，尋求冷凝器最佳制冷方案。

1 主要元器件的選型及實(shí)驗(yàn)方法

1.1 風(fēng)冷空調(diào)系統(tǒng)的原理

如圖1所示，風(fēng)冷空調(diào)系統(tǒng)由冷凝器、蒸發(fā)器、壓縮機(jī)、膨脹閥、低壓開(kāi)關(guān)、內(nèi)循環(huán)風(fēng)機(jī)及外循環(huán)風(fēng)機(jī)等元器件組成。其制冷原理是：制冷劑在壓縮機(jī)中被壓縮成高溫高壓的過(guò)熱蒸氣，進(jìn)入風(fēng)冷式冷凝器（文中為毛細(xì)管型微通道冷凝器）中冷卻。經(jīng)過(guò)冷卻，制冷劑由高溫高壓過(guò)熱蒸氣冷凝為低溫高壓的液體。這種經(jīng)過(guò)冷卻后的制冷劑液體進(jìn)入毛細(xì)管或膨脹閥等節(jié)流裝置中進(jìn)行節(jié)流和減壓，然后進(jìn)入蒸發(fā)器。蒸發(fā)器中的制冷劑先是氣、液共存，后變?yōu)轱柡驼魵猓詈笞優(yōu)榈蛪哼^(guò)熱蒸氣。氣化后的制冷劑蒸氣返回壓縮機(jī)中，如此周而復(fù)始進(jìn)行循環(huán)。

圖1 風(fēng)冷空調(diào)系統(tǒng)的組成示意圖

冷凝器和蒸發(fā)器可統(tǒng)稱為換熱器，只是在制冷過(guò)程中作用不同。冷凝器中的制冷劑蒸汽冷凝散熱，通過(guò)外循環(huán)風(fēng)機(jī)將熱量送出室外，而蒸發(fā)器中的制冷劑液體蒸發(fā)吸熱對(duì)空氣進(jìn)行冷卻，通過(guò)內(nèi)循環(huán)風(fēng)機(jī)將冷量送入室內(nèi)。

1.2 風(fēng)冷空調(diào)系統(tǒng)主要元器件的選型

筆者主要研究風(fēng)冷空調(diào)系統(tǒng)中的毛細(xì)管型微通道冷凝器，其材料為銅，由集流管、毛細(xì)管（外徑0.70mm、內(nèi)徑0.33mm）、隔板及加強(qiáng)筋等組成。在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，除毛細(xì)管型微通道冷凝器之外，其余設(shè)備的元器件保持不變，依據(jù)以下選型組裝風(fēng)冷空調(diào)系統(tǒng)：

壓縮機(jī) 谷輪壓縮機(jī)ZR28 K3E-PFJ

膨脹閥 丹佛斯TEN2-04

內(nèi)循環(huán)風(fēng)機(jī) 施樂(lè)百RH25V-2EP.WD.1R，風(fēng)量1 220m3/h、200Pa

外循環(huán)風(fēng)機(jī) EBM S2E300-AP02-30，風(fēng)量2 550m3/h、120Pa

制冷劑 R134a

充注量 1 200g

1.3 實(shí)驗(yàn)步驟

具體實(shí)驗(yàn)步驟如下：

a.按照實(shí)驗(yàn)原理搭好實(shí)驗(yàn)箱（圖2）。風(fēng)冷空調(diào)通過(guò)送、回風(fēng)道與負(fù)載箱連接，風(fēng)道、負(fù)載箱做保溫處理（包裹好保溫棉）。在蒸發(fā)器進(jìn)出風(fēng)口安裝溫度傳感器，在冷凝器進(jìn)出口安裝壓力傳感器，以便記錄。

圖2 實(shí)驗(yàn)箱結(jié)構(gòu)示意圖

b.將實(shí)驗(yàn)箱內(nèi)部環(huán)境溫度升高至35℃，確?？照{(diào)設(shè)備實(shí)驗(yàn)環(huán)境溫度一致。利用調(diào)壓器將負(fù)載箱內(nèi)部的加熱器調(diào)節(jié)發(fā)熱功率為4kW。

c.開(kāi)啟空調(diào)設(shè)備，待運(yùn)行穩(wěn)定后（蒸發(fā)器進(jìn)出風(fēng)溫度基本穩(wěn)定），分別記錄蒸發(fā)器進(jìn)、出風(fēng)溫度T2與T1（每隔5～10min記錄一組數(shù)據(jù)，共計(jì)5組）。同時(shí)，采用風(fēng)速儀測(cè)量出風(fēng)口風(fēng)速V，并記錄數(shù)據(jù)。

d.整理數(shù)據(jù)，計(jì)算空調(diào)設(shè)備的制冷量Q（Q=cρV（T2-T1），其中c為空氣比熱容，ρ為空氣密度），最后的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)取5組數(shù)據(jù)的平均值。

在之后的實(shí)驗(yàn)中，保持其余元器件不變，將不同的流程布置和管路分布的毛細(xì)管型微通道冷凝器安裝到空調(diào)設(shè)備上再按上述方法測(cè)試和記錄數(shù)據(jù)。

2不同流程布置的影響

在本實(shí)驗(yàn)中，通過(guò)制冷系統(tǒng)的初步計(jì)算和以往的實(shí)驗(yàn)經(jīng)驗(yàn)，需要保證毛細(xì)管型微通道冷凝器的總層數(shù)為227層不變，層與層之間中心間距為2mm，每層4根毛細(xì)管，管與管之間中心間距為2mm，單根長(zhǎng)度480mm，并且為保證換熱量充足，需3臺(tái)相同布置的毛細(xì)管型微通道冷凝器并聯(lián)工作。

基于上述條件，對(duì)毛細(xì)管型微通道冷凝器的流程進(jìn)行重新布置，布置的原則是盡量保證相鄰兩流程的壓力降接近。流程數(shù)量越多，相同的冷凝劑流過(guò)的流程越多，傳熱系數(shù)和換熱量隨之升高，但同時(shí)也會(huì)帶來(lái)更大的壓力損失。

按金字塔的模式布置毛細(xì)管型微通道冷凝器的流程，具體見(jiàn)表1。

表1 流程布置

圖3a、b分別表示了采用5種流程毛細(xì)管型微通道冷凝器時(shí)空調(diào)系統(tǒng)的制冷量和制冷劑側(cè)壓降的變化情況。從圖3a可知，流程數(shù)量由1到3變化時(shí)，風(fēng)冷空調(diào)系統(tǒng)的制冷量由3.36kW迅速增加到4.13kW，流程數(shù)量由3到5變化時(shí)，風(fēng)冷空調(diào)系統(tǒng)的制冷量由4.13kW上升到4.17kW，但上升的幅度十分微小。說(shuō)明通過(guò)增加毛細(xì)管型微通道的流程數(shù)量，延長(zhǎng)單位制冷劑的散熱時(shí)間，增大換熱系數(shù)，可在一定程度上提升系統(tǒng)的制冷量。但是過(guò)多的流程卻沒(méi)能產(chǎn)生太大作用，這是因?yàn)殡S著流程數(shù)量的增加，制冷劑側(cè)壓降也迅速增加（圖3b）。因此，選擇較為合理而有效的流程數(shù)對(duì)毛細(xì)管型冷凝器和整個(gè)系統(tǒng)的制冷性能優(yōu)化有著十分重要的意義。

圖3 制冷量和制冷劑側(cè)壓降隨流程數(shù)量的變化

綜合考慮制冷量和制冷劑側(cè)壓降，本實(shí)驗(yàn)中選擇三流程的毛細(xì)管型微通道冷凝器（圖4）最合理。

圖4 三流程毛細(xì)管型微通道冷凝器示意圖

3 不同管路分布的影響

基于流程布置實(shí)驗(yàn)選定三流程的毛細(xì)管型微通道冷凝器，同時(shí)保證管路的總層數(shù)227層不變。通過(guò)改變每個(gè)流程的管路層數(shù)，來(lái)比較相同流程數(shù)量、不同管路分布的毛細(xì)管型微通道冷凝器對(duì)空調(diào)設(shè)備的制冷量和制冷劑側(cè)壓降的影響。

本實(shí)驗(yàn)中，將227層管路分為表2所示的幾個(gè)管路分布方案進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。

表2 管路分布

其中，方案4、5的管路分布與方案2、1的相反，因此只需將方案2和1毛細(xì)管型微通道冷凝器旋轉(zhuǎn)180°即可。

通過(guò)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)，得到各個(gè)方案下的制冷量和制冷劑側(cè)壓降如圖5所示。因?yàn)楦鞣桨傅墓苈贩植疾煌?，所以冷凝器中的過(guò)熱區(qū)、兩相區(qū)和過(guò)冷區(qū)的長(zhǎng)度也不同，導(dǎo)致了制冷量和制冷劑側(cè)壓降的變化。

結(jié)合圖5a、b可以看出，5種方案制冷量的波動(dòng)幅度相對(duì)較小，其中方案2的換熱能力最強(qiáng)。相比于制冷量，5種方案的壓降變化幅度較大。其中方案2（金字塔型）的壓降最小，其次是方案3，接著是方案1、5，而方案4的壓降最大。因此，綜合考慮制冷量和制冷劑側(cè)壓降，本實(shí)驗(yàn)中方案2最優(yōu)，即金字塔型管路分布（130、65、32）。

圖5 不同管路分布方案中制冷量和制冷劑側(cè)壓降的變化

4 結(jié)論

4.1 在管路總數(shù)和長(zhǎng)度不變的情況下，隨著流程數(shù)量增加，制冷量會(huì)出現(xiàn)不同程度的增大，但同時(shí)制冷劑側(cè)壓降也會(huì)增大。因此，綜合兩方面的因素，實(shí)驗(yàn)中所用的毛細(xì)管型微通道冷凝器采用三流程布置為最優(yōu)。

4.2 在保證三流程布置、管路總數(shù)和長(zhǎng)度不變的情況下，改變每個(gè)流程的管路數(shù)量。通過(guò)實(shí)驗(yàn)所得數(shù)據(jù)對(duì)比，各方案制冷量變化不大，但制冷劑側(cè)壓降的變化比較大，所以綜合考慮，選擇方案2也就是金字塔型管路分布（130、65、32）。