胡靜 呂瑜晗

摘要：為分析斜撞擊下撞擊角度對(duì)6061-T651鋁合金板失效特性的影響，首先用一級(jí)輕氣炮發(fā)射半球形頭彈正撞擊鋁合金靶板，得到試驗(yàn)數(shù)據(jù)。其次根據(jù)試驗(yàn)工況建立彈靶模型并驗(yàn)證模型的有效性，得到數(shù)值模擬結(jié)果，不僅能很好地預(yù)測(cè)靶體的彈道極限速度，還能夠較好地分析彈體初始速度—剩余速度變化趨勢(shì)。最后建立5種不同撞擊角度下的彈靶模型，分析撞擊角度對(duì)靶體失效特性的影響。結(jié)果表明，彈體的彈道極限隨其撞擊角度的增大先減小后增大，15°時(shí)彈道極限最小。靶板主要失效模式也由剛開始的花瓣開裂逐步變?yōu)樗毫牙炱茐模易矒羲俣纫矊?duì)靶板失效有較大的影響。

關(guān)鍵詞：撞擊速度；撞擊角度；6061-T651鋁合金板；失效模式；半球形頭彈

中圖分類號(hào)：O385文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：ADOI：10.19452/j.issn1007-5453.2021.04.006

彈靶撞擊問題一直是研究熱點(diǎn)，影響靶板失效的因素很多，如撞擊角度、靶板材料、撞擊速度等。研究結(jié)論常用來(lái)應(yīng)用于民航工程中防護(hù)結(jié)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì)與材料選取，以減小外來(lái)物撞擊對(duì)機(jī)體外殼的損傷。半球形頭彈沖擊金屬靶板的研究較多，真實(shí)情況下，彈體正撞擊接觸并穿透靶板的情況只是在理想狀態(tài)下會(huì)發(fā)生，大部分彈靶撞擊接觸初始，彈體就已經(jīng)偏離了靶板的法線，因此更為重要的是斜撞擊的研究。6061系列鋁合金延展性強(qiáng)，強(qiáng)度介于2A12系列與7075系列之間，且在航空器外部蒙皮及內(nèi)部零件等方面使用廣泛。

M.A.Iqbal等[1]使用三維方法研究了錐形彈撞擊12mm厚鋼靶和卵形彈撞擊1mm厚鋁靶，著角為0°、15°、30°、45°和60°。發(fā)現(xiàn)鋼靶和鋁靶發(fā)生跳彈的角度隨撞擊速度增加而增加，失效模式都是延性擴(kuò)孔。張宇[2]等還研究了V形鋁合金靶板在高速射彈下的損傷失效狀態(tài)，發(fā)現(xiàn)子彈剩余速度會(huì)隨射彈角度的減小而減小。鄧放等[3]通過數(shù)值模擬研究了超聲速射流與同向超聲速流動(dòng)的相互作用，觀察到了次聲射流現(xiàn)象，且呈一定的周期性。R. Ansari[4]等研究了錐形彈以著角0°、30°、45°和60°撞擊薄鋁板。發(fā)現(xiàn)蝶形變形隨著角度和彈體速度增加而減小，彈體剩余速度和靶板彈道極限都隨著板厚和著角增加而減小，靶板耗能隨著板厚和著角的增加而增加。B.Su[5]使用有限元分析來(lái)研究泡沫芯型夾心殼在彈道沖擊下的沖擊性能。結(jié)果表明，增大彈體、增加彈體撞擊速度和增厚面板可以提高靶板的抗沖擊性能，著角增大會(huì)使彈體產(chǎn)生更大的偏轉(zhuǎn)且使速度曲線差異性變大。張鐵純等[6]進(jìn)行了半球形彈以斜撞擊和偏航撞擊兩種模式?jīng)_擊2mm 2A12薄鋁靶的數(shù)值仿真研究，發(fā)現(xiàn)靶板失效模式及靶板功耗等都與角度大小有緊密的聯(lián)系。王瀚藝[7]進(jìn)行了平頭彈斜撞擊45鋼的數(shù)值仿真研究，發(fā)現(xiàn)靶板的損傷情況及彈體彈道極限等都受到了斜侵徹角度大小的影響。郭子濤等[8]針對(duì)斜撞擊問題對(duì)Q235鋼進(jìn)行了仿真計(jì)算，得到了角度與速度等對(duì)靶板失效模式的影響，并提出了一種角度偏轉(zhuǎn)模型。湯雪志等[9]進(jìn)行了子彈斜撞擊不同結(jié)構(gòu)間隔板的仿真研究，發(fā)現(xiàn)迎角的不同會(huì)對(duì)子彈穿孔及質(zhì)量消耗產(chǎn)生影響。齊文龍[10]探究了半穿甲戰(zhàn)斗部斜撞擊下厚靶板的失效機(jī)理，總結(jié)了彈丸的彈道極限和運(yùn)動(dòng)姿態(tài)的影響。劉堅(jiān)成等[11]進(jìn)行了反彈道斜撞擊試驗(yàn)，探究了在非正侵徹過程中的結(jié)構(gòu)響應(yīng)。祝家奇[12]研究了斜撞擊下雙層鋁合金板在平頭彈下的失效機(jī)理。由于金屬材料的不斷更迭，斜撞擊下的數(shù)據(jù)系統(tǒng)需進(jìn)一步更進(jìn)，且仿真計(jì)算中的本構(gòu)模型也需修改，來(lái)模擬不同金屬板的試驗(yàn)工況。

本文使用ABAQUS等有限元軟件，采用Johnson-Cook本構(gòu)關(guān)系，建立了半球形頭彈斜撞擊6061-T651模型，探究了撞擊角度及撞擊速度對(duì)靶板失效的影響。為優(yōu)化彈靶裝配提供參考依據(jù)。

1試驗(yàn)分析

如圖1所示，沖擊試驗(yàn)在一級(jí)輕氣炮上進(jìn)行，圖2為正撞擊下靶板的裝夾示意圖。所用靶體為正方形勻質(zhì)板，靶體材料為6061-T651鋁合金，彈體材質(zhì)為38CrSi合金鋼，試驗(yàn)所用彈體與靶板的幾何形狀如圖3所示。試驗(yàn)用半球形頭彈進(jìn)行了7次有效沖擊，試驗(yàn)結(jié)果見表1。

圖4給出了半球形頭彈分別以低速和高速撞擊靶體的典型圖像。可以看出不論撞擊速度的高低，子彈貫穿靶板的過程中運(yùn)動(dòng)姿態(tài)并沒有發(fā)生較大擺動(dòng)。首先在子彈的沖擊作用下，靶板局部凹陷產(chǎn)生蝶形變形，隨著子彈的向前運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生接觸區(qū)域，隨之變薄，彎曲拉伸，在拉伸到一定程度時(shí)靶板背面產(chǎn)生的拉伸應(yīng)力超過材料的拉伸強(qiáng)度，靶板沿彈體頭部四周產(chǎn)生開裂，形成帽狀沖塞。隨著撞擊速度的不斷增大，對(duì)比發(fā)現(xiàn)高速下彈體穿過靶板時(shí)帶出的金屬碎末更多，沖塞更早地形成并脫離靶板。還可以發(fā)現(xiàn)各個(gè)速度下產(chǎn)生的沖塞形狀接近圓形，直徑接近彈體直徑。當(dāng)彈體完全穿過靶板后，靶板有收縮回彈的動(dòng)作發(fā)生，明顯觀察到穿孔四周的隆起程度變小。圖5為半球形頭彈正撞擊靶板時(shí)的失效模式圖，由低速到高速選取了三個(gè)撞擊速度下的失效狀態(tài)，對(duì)比分析發(fā)現(xiàn)正撞擊下靶板的失效模式主要是拉伸作用形成的延性擴(kuò)孔，穿孔處呈花瓣形開裂。撞擊速度越大穿孔四周隆起程度越小，花瓣面積越小數(shù)量越多，產(chǎn)生的帽狀沖塞厚度越小。

2仿真模型的建立

2.1彈靶數(shù)學(xué)模型

采用經(jīng)過修正后的Johnson-Cook本構(gòu)關(guān)系及斷裂準(zhǔn)則。修正后的Johnson-Cook模型MJC模型[13]，如式（1）所示：

2.2彈靶物理模型

經(jīng)特殊熱處理過的6061-T651板，板厚為2mm，有效直徑為160mm。半球形彈體材料為38CrSi，直徑為12.68mm，質(zhì)量為34.2g。彈靶的示意圖如圖3所示。由于在撞擊過程中彈體僅發(fā)生極其微小的變形，因此設(shè)定子彈是剛性的[17]。

在數(shù)值模擬過程中，設(shè)置靶體的邊界為固定邊，靶體劃分網(wǎng)格時(shí)分為內(nèi)部和外部接觸區(qū)域，中間用過渡區(qū)連接，靶板中心網(wǎng)格尺寸為0.2mm×0.2mm×0.2mm[18]，子彈與靶體間摩擦因數(shù)設(shè)為0.1[19]。θ為斜撞擊角度，vi為子彈初始斜撞擊速度，如圖6所示。

3數(shù)值仿真結(jié)果與分析

3.1模型的有效性驗(yàn)證

為保證所建模型的可用性，先通過對(duì)比試驗(yàn)與仿真的失效模式，再通過對(duì)比試驗(yàn)與仿真的彈道極限驗(yàn)證模型的有效性。圖7為幾種典型速度下靶板的失效模式。

3.2彈靶斜撞擊仿真過程

圖9為斜撞擊角度為5°、15°、30°、45°和60°的子彈以132.4m/s的初速斜撞擊靶板的物理過程，可以看出，靶板形態(tài)出現(xiàn)明顯的變化。不同角度下彈道姿態(tài)不同，子彈穿過靶板時(shí)靶板的破壞狀態(tài)也不盡相同，且在60°下，子彈并沒有穿透靶板，反而出現(xiàn)了跳彈現(xiàn)象，可知斜撞擊下子彈的撞擊角度和撞擊速度對(duì)靶板的失效有明顯的影響，需要對(duì)靶板的失效進(jìn)行深入分析。

3.3撞擊速度與撞擊角度對(duì)靶板失效影響分析

（1）彈體的彈道極限與動(dòng)能變化分析

通過數(shù)值仿真，得到不同撞擊角度下的初始速度—剩余速度數(shù)據(jù)以及彈體動(dòng)能變化量，分別如圖10、圖11所示。

利用式（4）整理仿真數(shù)據(jù)得到了如表4所示不同斜撞擊角度條件下所對(duì)應(yīng)彈體的彈道極限和參數(shù)取值。

如圖12所示，利用式（4）分析仿真結(jié)果，得到彈道極限隨斜撞擊角度變化規(guī)律曲線圖，可以看出，在0°～15°區(qū)間內(nèi)，彈道極限隨撞擊角的增大而減小，但在15°～60°區(qū)間內(nèi)隨撞擊角的增大而增大。在15°角附近，彈道極限會(huì)降低到一個(gè)最小值，當(dāng)斜撞擊角為60°時(shí)，該角度下的彈道極限與0°也就是正撞擊靶板時(shí)的彈道極限速度相比，增大了1.31倍。由此可知，彈體斜撞擊角度變化影響靶板的抗沖擊能力，且存在臨界角——最易侵徹角，在該角度下彈體能以較大的剩余速度繼續(xù)飛行。

對(duì)圖10進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn)，隨著子彈初速的增加，不同撞擊角度下的靶體抗沖擊能力也出現(xiàn)了變化。對(duì)于撞擊角為60°的彈體，其剩余速度在所有類型的撞擊下處于最小值，這說明該角度下靶體的抗沖擊能力在各個(gè)速度下都很強(qiáng)，對(duì)于入射傾角為15°和30°的斜撞擊，靶板的抗沖擊能力則始終較差。

靶體對(duì)彈體動(dòng)能的吸收量通常作為衡量靶體失效特性的重要指標(biāo)之一，彈體能量變化量越大，說明靶體更能有效吸收能量，其防護(hù)性能也就越好。對(duì)圖11進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn)，隨著傾角的增大，彈體的動(dòng)能變化量逐漸增大，當(dāng)撞擊傾角為15°時(shí)彈體能夠以最平穩(wěn)的姿態(tài)穿透靶體，此時(shí)的彈體由于姿態(tài)的改變而耗散的動(dòng)能最少。

（2）靶板的失效模式與變形模式分析

通過仿真得到撞擊后靶體迎彈面和背彈面斷口形貌，分析半球形彈斜撞擊下的損傷情況，發(fā)現(xiàn)子彈的斜撞擊角度和初速高低都對(duì)靶板的失效狀態(tài)有明顯影響。

當(dāng)半球形彈以較小的角度（5°、15°）斜撞擊靶板時(shí)，靶體的情況如圖13所示。靶體失效模式表現(xiàn)為花瓣形開裂，隨著撞擊角度增加，裂紋數(shù)量減少。與彈體首先接觸的部分由于直接承受沖擊荷載的作用，最先發(fā)生破壞，初始破壞處產(chǎn)生裂紋并沿彈體頭部擴(kuò)展形成沖塞。子彈初速臨近彈道極限時(shí)，沖塞未脫離靶板；彈體初速遠(yuǎn)高于彈道極限時(shí)，沖塞隨彈體飛出。

當(dāng)半球形彈以30°角斜撞擊靶板時(shí)，靶板的失效情況如圖14所示。靶板失效單元主要受到彈體的剪切力和膜面的拉伸力。彈體前進(jìn)過程中，其頭部會(huì)對(duì)靶板一側(cè)產(chǎn)生彎曲應(yīng)力，裂紋在沖擊載荷和彎曲應(yīng)力的混合作用下，向前形成一個(gè)撕裂帶并向外翻轉(zhuǎn)。彈體初速臨近彈道極限時(shí)，撕裂帶面積更大且并未脫離靶體；彈體初速遠(yuǎn)高于彈道極限時(shí)，撕裂帶隨子彈飛出且面積較小。

當(dāng)半球形彈以較大角度（45°、60°）斜撞擊靶板時(shí)，靶體的損傷情況如圖15所示。彈體初始速度臨近彈道極限時(shí)，伴隨撞擊角的增加，彈靶接觸面積增大，穿孔四周下凹面積增大，彈體前進(jìn)過程中沿水平方向產(chǎn)生劃痕；彈體初始速度遠(yuǎn)高于彈道極限時(shí)，靶板失效單元沿彈身受到切應(yīng)力，撞擊角度越大，破壞面積越大。

參考表4中的彈道極限，選取三個(gè)典型撞擊角度5°、30°、60°，得到如圖16所示，同一時(shí)刻4種撞擊速度下靶板的下凹變形量。圖中未斷開曲線表示彈體未穿透靶板。

根據(jù)圖16（d）發(fā)現(xiàn)同一速度下，隨著撞擊角度的增大孔口逐漸向右偏移，且下凹變形量越來(lái)越大；對(duì)比圖16（a）與圖16（b）發(fā)現(xiàn)隨撞擊速度的變大，5°和30°撞擊角下的變形減小，60°下反而增大；對(duì)比圖16（b）～圖16（d）發(fā)現(xiàn)5°、30°撞擊角下撞擊速度對(duì)于靶板下凹變形影響不明顯，60°下隨撞擊速度的增大，靶板下凹變形反而減小。

4結(jié)論

通過數(shù)值模擬研究了6061-T651鋁合金板在半球形彈斜撞擊下的失效特性，分析了不同撞擊角度、不同撞擊速度對(duì)靶板失效的影響。基于仿真結(jié)果，可以發(fā)現(xiàn)：

（1）撞擊速度一定的條件下，隨著撞擊角度的增大，靶板的失效模式逐漸從花瓣開裂過渡為拉伸撕裂，靶板下凹變形量也隨撞擊角度的增大而增大。撞擊速度遠(yuǎn)高于彈道極限時(shí)，靶板的下凹變形量受速度的影響較小。

（2）撞擊角度一定的條件下，靶板的耗能量隨撞擊速度的增大先減小后趨于穩(wěn)定；撞擊角度為15°左右時(shí)彈體動(dòng)能變化最穩(wěn)定，靶板最易被穿透。

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（責(zé)任編輯余培紅）

作者簡(jiǎn)介

胡靜（1972-）女，碩士，教授。主要研究方向：航空材料力學(xué)性能。

Tel：18822128295E-mail：1508147529@qq.com

呂瑜晗（1996-）女。主要研究方向：沖擊動(dòng)力學(xué)。

Tel：18822128295

E-mail：1628723697@qq.com

Failure Characteristics Analysis on 6061-T651 Aluminum Alloy Sheet Under Oblique Impact

Hu Jing*，Lv YuHan

Civil Aviation University of China，Tianjin 300300，China

Abstract： In order to analyze the influence of impact angle on the failure characteristics of 6061-T651 aluminum alloy plate under oblique impact， a hemispherical projectile was fired by a first-stage light gas gun and hit the aluminum alloy target to obtain the test data.Secondly， according to the test conditions， the missile-target model is established and the validity of the model is verified. The numerical simulation can not only predict the ballistic limit velocity of the target， but also analyze the variation trend of the initial-residual velocity of the missile. Finally， five missile-target models with different impact angles are established to analyze the impact angle on the impact resistance of the target. The results show that the ballistic limit of the projectile decreases first and then increases with the increase of the impact angle， and the ballistic limit is the smallest at 15°.The main failure mode of the target gradually changed from petal cracking at the beginning to tearing and strething damage， and the impact velocity also had a great influence on the failure of the target.

Key Words： impact velocity； impact angle； 6061-T651 aluminum alloy plate； failure mode； hemispherical warheads