徐志豪 章榮軍 鄭俊杰 屠林偉

摘 要：絮凝固化聯(lián)合法（FSCM）是超高含水率疏浚泥漿（EHW-MS）處理和循環(huán)利用的合理選擇。然而，面向?qū)μ盍狭W(xué)性能要求較高的資源化利用情形時(shí)，F(xiàn)SCM在固化效率上仍存在一定的局限性。在FSCM的基礎(chǔ)上，引入低位真空預(yù)壓技術(shù)（VP），對(duì)EHW-MS用作路堤填料提出一套新的技術(shù)方法——真空預(yù)壓絮凝固化聯(lián)合法（VP-FSCM），以達(dá)到淤泥漿深度脫水、提高固化效率的目的。通過室內(nèi)模型試驗(yàn)確定VP-FSCM的優(yōu)越性，并探究其處理優(yōu)勢(shì)隨等效初始含水率的變化規(guī)律;結(jié)合微觀測(cè)試手段，分析和論證VP-FSCM的內(nèi)在機(jī)理和可行性。結(jié)果表明：采用VP-FSCM能使試樣的不排水抗剪強(qiáng)度最高提高至FSCM的1.65倍，并且強(qiáng)度優(yōu)勢(shì)穩(wěn)定在1.2倍以上。其處理優(yōu)勢(shì)在微觀層面上表現(xiàn)為C（A）SH凝膠、鈣礬石等水化產(chǎn)物數(shù)量及發(fā)育程度得到明顯提升，能進(jìn)一步填充與密實(shí)土體結(jié)構(gòu)。

關(guān)鍵詞：疏浚淤泥漿;固化;絮凝;真空預(yù)壓;抗剪強(qiáng)度;含水率

Abstract： Flocculation-solidification combined method （FSCM） is a reasonable choice for the treatment and recycling of extra-high water content dredged mud slurry （EHW-MS）. However， FSCM still has certain limitations in curing efficiency when the treated EHW-MS is recycled as filling material with high requirement on mechanical properties. In order to achieve the purpose of deep dehydration of dredged mud slurry and improve the efficiency of solidification， low-position vacuum preloading technology （VP） is introduced on the basis of FSCM， and a new technical method for EHW-MS used as embankment filler has been proposed-vacuum preloading-flocculation-solidification combined method （VP-FSCM）. A series of indoor model tests had been carried out to verify the advantages of the VP-FSCM， and to explore the law of its processing advantages with the equivalent initial moisture content; In addition， combined with microscopic testing methods （e.g. XRD and SEM）， the internal mechanism and feasibility of VP-FSCM have been analyzed and demonstrated. The results show that the undrained shear strength of the VP-FSCM treated EHW-MS can be increased to 1.65 times than that of FSCM， and the strength advantage is maintained at least 1.2 times. On the micro level， the processing advantage of VP-FSCM is that the quantity and development of hydration products such as C（A）SH gel and ettringite are significantly improved， and the soil structure are further filled and compacted.

Keywords： dredged mud slurry; solidification; flocculation; vacuum preloading; shear strength; water content

近年來，隨著基礎(chǔ)設(shè)施與生態(tài)工程建設(shè)的推進(jìn)，大量港口碼頭不斷擴(kuò)建、湖泊河流也相繼開展生態(tài)治理。各類工程建設(shè)中會(huì)產(chǎn)生大體量的高含水率疏浚淤泥（Mud Slurry at Extra High Water Content，以下簡稱EHW-MS）[1-2]。這些疏浚產(chǎn)生的淤泥往往呈流塑態(tài)泥漿狀，存在細(xì)粒土占比過大、有機(jī)質(zhì)與重金屬離子污染程度較高等不良性質(zhì)[3]，不適于直接利用和棄置處理[4]。目前，針對(duì)大體量EHW-MS采用的主要處理方式仍為堆場(chǎng)處理[5]。其主旨是將淤泥漿泵送至堆放場(chǎng)地，待一定時(shí)間自然風(fēng)干或采用真空和堆載預(yù)壓等人工干化技術(shù)[6-7]進(jìn)一步脫水處理后再結(jié)合固化劑改性處理進(jìn)行減量資源化利用。然而，堆場(chǎng)處理后淤泥含水率雖然有所降低[1]，但部分堆場(chǎng)區(qū)域仍處于較高含水率水平（>150%）是比較常見的現(xiàn)象，從而大大限制了傳統(tǒng)水泥固化方法（PCSM）的固化效率[8-9]，無法在兼顧經(jīng)濟(jì)性的同時(shí)滿足相關(guān)資源化利用標(biāo)準(zhǔn)。

為了提高EHW-MS處理中的固化效率，彌補(bǔ)PCSM在EHW-MS處理中的局限性，筆者此前提出了一種基于PCSM的絮凝固化聯(lián)合處理方法（FSCM） [10-13]。其主旨是在EHW-MS中先后加入固化劑（如水泥）和絮凝劑（如聚丙烯酰胺（PAM），通過絮凝調(diào)理來強(qiáng)化固化劑化學(xué)膠結(jié)作用，從而大幅提高強(qiáng)度。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，F(xiàn)SCM處理的EHW-MS的強(qiáng)度至少是PCSM處理后的5.7倍[13]。然而，值得注意的是，F(xiàn)SCM工法中其固體顆粒不受其他外部荷載作用，而僅依靠自重沉積完成固結(jié)固化過程，因此，仍具有相對(duì)較高的含水量和孔隙率。而面對(duì)要求填料力學(xué)性能優(yōu)良的資源化利用情形下（如路堤填料），其經(jīng)濟(jì)效益雖然遠(yuǎn)高于PCSM，但仍存在較大的提升空間。相關(guān)研究表明，真空預(yù)壓（VP）可以有效改善泥漿的力學(xué)性能[14]，并且發(fā)現(xiàn)絮凝劑在真空預(yù)壓處理淤泥漿過程中能夠顯著緩解排水板淤堵問題[15]，從而進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)淤泥漿的深度脫水。因此，在FSCM中引入VP可能是進(jìn)一步提高FSCM固化效率的合理選擇。

筆者在綜合水泥固化、絮凝調(diào)理技術(shù)的基礎(chǔ)上引入低位真空預(yù)壓技術(shù)，對(duì)EHW-MS的資源化處理利用以作路堤填料提出了一套新方法：真空預(yù)壓絮凝固化聯(lián)合法（Vacuum Preloading-Flocculating-Solidification Combined Method，簡稱VP-FSCM），如圖1所示。其主旨是在疏浚淤泥漿中先后加入固化劑與絮凝劑，待混合均勻后泵送至分層鋪設(shè)的特質(zhì)土工織物（兼做加筋層）進(jìn)行分區(qū)塊分層填筑施工，各個(gè)區(qū)塊澆筑完成后開展40 min至1 h的低位真空預(yù)壓。VP-FSCM的優(yōu)勢(shì)在于協(xié)同發(fā)揮絮凝劑與低位真空預(yù)壓的高效脫水功效，從而顯著降低淤泥含水率，并隨之提升固化劑的固化效率。從可行性上分析，固化劑的初凝時(shí)間一般在2～3 h，而絮凝劑在10 min內(nèi)即可發(fā)揮穩(wěn)定的絮凝效果，另外，40 min至1 h的低位真空預(yù)壓也不會(huì)影響固化劑的水化進(jìn)程，所以，VP-FSCM在進(jìn)行時(shí)間上可行。

筆者旨在通過室內(nèi)試驗(yàn)確定提出的VP-FSCM的可行性和機(jī)理，具體工作包括：研究等效初始含水率對(duì)VP-FSCM處理EHW-MS后沉積特性與力學(xué)特性的影響;探究VP-FSCM的可行性以及其處理優(yōu)勢(shì)隨等效初始含水率的變化規(guī)律;采用XRD和SEM測(cè)試手段從微觀層面探析VP-FSCM的內(nèi)在機(jī)理。

1 試驗(yàn)內(nèi)容

1.1 試驗(yàn)材料

試驗(yàn)所用淤泥取自溫州某堆場(chǎng)，土樣基本物理特性如表1所示。試驗(yàn)淤泥比重為2.69，天然含水率在90%～110%，約為2倍液限，土樣中含有少量有機(jī)質(zhì)。采用激光粒度分析儀對(duì)土樣進(jìn)行了粒徑分析，得到其粒度組成，如表2所示。根據(jù)《土的分類標(biāo)準(zhǔn)》（GBJ 145—90），將其分類為高液限粉土。

試驗(yàn)選用的固化劑為42.5#普通硅酸鹽水泥，所用絮凝劑溶液為陰離子AN926SH型有機(jī)高分子聚丙烯酰胺（PAM）的水溶液。具體配制方法是將PAM顆粒與水以1∶1 000的比例（質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.1%）經(jīng)人工攪拌60 min（轉(zhuǎn)速為90 r/min）配制而成。

1.2 模型實(shí)驗(yàn)裝置

真空預(yù)壓模型試驗(yàn)裝置主要由帶通氣口的防護(hù)蓋板、塑料排水板和模型箱組成（如圖2（a）所示）。模型箱采用厚度為1 cm的有機(jī)玻璃材料制成，尺寸為60 cm×12 cm×40 cm（長×寬×高）。其中，通氣口主要是將固化淤泥漿與大氣相通，從而依靠其自身水體密封隔絕空氣的方式進(jìn)行自密封處理（低位真空預(yù)壓工藝），防護(hù)蓋板與模型箱采用可拆卸式螺栓連接。試驗(yàn)中水平排水板放置于模型箱底部，對(duì)排水板一端進(jìn)行密封，另一端通過抽濾接口將排水軟管連接至抽濾瓶，抽濾瓶濾口通過轉(zhuǎn)換接頭將軟管與真空泵源進(jìn)行連接。另外，在模型箱外壁粘貼有一次性塑料刻度條，用于觀測(cè)土體沉降。

1.3 實(shí)驗(yàn)流程

1）進(jìn)行制樣工作。利用攪拌器勻速攪拌5 min，制備一定含水率的均勻淤泥漿，再加入計(jì)算所需質(zhì)量水泥，經(jīng)攪拌均勻后制成水泥淤泥混合漿液。然后加入所需的PAM溶液并手動(dòng)攪拌至出現(xiàn)明顯上清液及穩(wěn)定絮團(tuán)后，倒入圖2（a）所示模型箱內(nèi)。

2）開展真空預(yù)壓工作。將真空泵壓力設(shè)定為50 kPa，對(duì)VP-PCSM與VP-FSCM實(shí)驗(yàn)組進(jìn)行50 min低位真空預(yù)壓。期間監(jiān)測(cè)試樣沉降情況，記錄試樣邊緣高度變化并測(cè)定排入抽濾瓶中水的質(zhì)量。

3）開展力學(xué)特性試驗(yàn)。養(yǎng)護(hù)至指定齡期后，利用取土器按圖2（c）所示齡期布置取樣并刮平，采用圖2（b）所示十字板剪切儀測(cè)定不排水抗剪強(qiáng)度su，每個(gè)齡期測(cè)3個(gè)點(diǎn)取平均值，并測(cè)定試樣養(yǎng)護(hù)后含水率wei。重復(fù)前述步驟，直至28 d齡期完成。

4）開展微觀試驗(yàn)。待28 d齡期后，按上述區(qū)域取距表層一定深度土樣分別做X射線衍射試驗(yàn)和場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡試驗(yàn)。

1.4 實(shí)驗(yàn)工況

為充分揭示等效初始含水率對(duì)采用VP-FSCM固化疏浚淤泥的處理效率的影響規(guī)律，并識(shí)別其處理優(yōu)勢(shì)隨等效初始含水率的變化規(guī)律，設(shè)定3個(gè)試驗(yàn)組，共計(jì)12組工況。其中A組為VP-PCSM工況，B組為VP-FSCM工況，C組為FSCM工況。此外，各組按60%的梯度調(diào)配4種不同等效初始含水率的淤泥漿試樣。具體工況匯總于表3中。其中，wei表示等效初始含水率，定義為水泥淤泥漿絮凝劑混合試樣中水的質(zhì)量（淤泥漿中水質(zhì)量和PAM溶液中水質(zhì)量之和）與干土顆粒質(zhì)量（不含水泥質(zhì)量）之比;wp表示PAM摻量，定義為PAM顆粒質(zhì)量與混合試樣中干土顆粒質(zhì)量之比;wc表示水泥摻量，定義為水泥質(zhì)量與混合試樣中干土顆粒質(zhì)量之比。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 沉積特性

為證實(shí)上述絮凝劑與真空預(yù)壓處理的協(xié)同效益，圖3對(duì)比了VP-PCSM與VP-FSCM兩種工法處理不同等效初始含水率EHW-MS的沉降量曲線。

結(jié)果顯示，VP-FSCM處理后試驗(yàn)組的沉降速度顯著提升，短時(shí)間內(nèi)即可完成沉降，并且隨著等效初始含水率wei的增加，VP-FSCM沉降量及沉降速率也越大。

2.2 脫水特性

圖4為VP-PCSM或VP-FSCM處理不同等效初始含水率EHW-MS的排水量變化曲線。圖中顯示，VP-FSCM處理后試樣的排水量與排水速度相比VP-PCSM都存在明顯提高，并且其排水量與排水速度均隨著等效初始含水率wei的上升而增長，這一定程度上是因?yàn)楹试礁咴接欣谕令w粒間絮體形態(tài)的改善及數(shù)量的提升，促進(jìn)了絮團(tuán)間大孔隙的生成，從而進(jìn)一步提高脫水效率。

2.3 力學(xué)特性

2.3.1 等效初始含水率對(duì)不排水抗剪強(qiáng)度的影響

為充分揭示等效初始含水率對(duì)采用3種工法（VP-PCSM、VP-FSCM與FSCM）固化疏浚淤泥的強(qiáng)度特性的影響規(guī)律，圖5對(duì)比了3種工法處理后試樣各齡期不排水抗剪強(qiáng)度。結(jié)果顯示，相較其余兩種工法，EHW-MS經(jīng)VP-FSCM處理后抗剪強(qiáng)度更高。表明絮凝劑的脫水作用、真空預(yù)壓的物理壓實(shí)作用以及固化劑的化學(xué)粘結(jié)作用三者可以共同發(fā)揮協(xié)同耦合效應(yīng)優(yōu)勢(shì)。此外，總體來看，VP-FSCM與其余兩種工法的強(qiáng)度差異與等效初始含水率存在著一定相關(guān)性，表現(xiàn)為隨著等效初始含水率的增長，VP-FSCM與VP-PCSM的強(qiáng)度差異越來越顯著，但同F(xiàn)SCM對(duì)比，其強(qiáng)度差異卻逐步縮小。

圖6給出了3種工法處理EHW-MS后不排水抗剪強(qiáng)度隨等效初始含水率wei的變化曲線。顯然，隨著等效初始含水率的增長，3種工法抗剪強(qiáng)度均表現(xiàn)出衰減的趨勢(shì)。不同的是，VP-FSCM與FSCM衰減速率緩慢，即使在等效初始含水率為440%的情況下，也有較高的不排水抗剪強(qiáng)度。這表明應(yīng)用FSCM與VP-FSCM處理淤泥漿后的強(qiáng)度特性受等效初始含水率影響，但其“敏感性”遠(yuǎn)不及VP-PCSM工法。由此可以推測(cè)，在極高含水率下結(jié)合FSCM相比于結(jié)合PCSM處理淤泥漿具有更為顯著的強(qiáng)度特性優(yōu)勢(shì)。此外，也可以明顯發(fā)現(xiàn)，相較于FSCM與VP-PCSM，VP-FSCM處理后試樣不同齡期間強(qiáng)度差異明顯，表明VP-FSCM的強(qiáng)度增長受齡期的影響較大。

為深入了解其強(qiáng)度與齡期的關(guān)系，分析3種工法的強(qiáng)度增長差異，圖7給出了3種工法處理EHW-MS后不排水抗剪強(qiáng)度隨齡期的變化曲線。圖中顯示，3種工法處理后，試樣強(qiáng)度增長模式仍為早期快速增長中后期增速減緩。但與之不同的是，VP-FSCM在整個(gè)強(qiáng)度發(fā)展過程中強(qiáng)度增速明顯高于VP-PCSM與FSCM。以等效初始含水率為260%的泥漿為例，VP-FSCM試樣強(qiáng)度7 d可達(dá)到約22 kPa，而同等情況下，VP-PCSM與FSCM處理后均在13 kPa左右，相比提高了69.23%。另外，VP-FSCM后期強(qiáng)度增速也明顯較大。

2.3.2 等效初始含水率對(duì)養(yǎng)護(hù)后含水率的影響

眾多研究表明，固化淤泥養(yǎng)護(hù)后的含水率wac越低，其不排水抗剪強(qiáng)度越高。養(yǎng)護(hù)后含水率wac不僅能印證前述VP-FSCM強(qiáng)度優(yōu)勢(shì)，而且也作為表征淤泥固化效率的一個(gè)重要指標(biāo)。圖8對(duì)比了3種工法處理不同等效初始含水率wei的EHW-MS各齡期養(yǎng)護(hù)后含水率wac。

圖8顯示，EHW-MS經(jīng)VP-FSCM處理后的養(yǎng)護(hù)后含水率明顯低于VP-PCSM與FSCM。這較好地解釋了強(qiáng)度差異的結(jié)果，也在一定程度上說明養(yǎng)護(hù)后含水率決定了不排水抗剪強(qiáng)度的大小。此外，等效初始含水率不同，3種工法處理的養(yǎng)護(hù)后含水率差異也不盡相同。

圖9繪制了VP-PCSM、VP-FSCM、FSCM處理EHW-MS后養(yǎng)護(hù)后含水率wac隨等效初始含水率wei的變化曲線。總體來看，3種工法處理后，養(yǎng)護(hù)后含水率wac均隨著等效初始含水率wei的增長呈增長趨勢(shì)。其中VP-PCSM呈線性增長趨勢(shì)，而VF-FSCM與FSCM則表現(xiàn)出先快后慢的增長趨勢(shì)。此外，可以發(fā)現(xiàn)隨著等效初始含水率wei的增長，VP-FSCM與VP-PCSM的養(yǎng)護(hù)后含水率wac差異越來越大，但與FSCM逐漸接近。

為了進(jìn)一步闡明等效初始含水率對(duì)固化淤泥漿養(yǎng)護(hù)后含水率wac隨齡期的影響規(guī)律，圖10給出了3種工法處理EHW-MS的養(yǎng)護(hù)后含水率隨齡期的變化曲線。圖10表明，VP-FSCM的養(yǎng)護(hù)后含水率衰減主要在早期階段進(jìn)行，后續(xù)隨著水化反應(yīng)的持續(xù)進(jìn)行而略有下降，這與VP-PCSM及FSCM的發(fā)展模式相近，也印證了上述強(qiáng)度增長規(guī)律為早期快速增長而中后期緩速增長的模式，但VP-FSCM早期衰減速率明顯快于VP-PCSM與FSCM。以等效初始含水率為440%的泥漿為例，VP-FSCM的試樣7 d養(yǎng)護(hù)后含水率為203.75%，而同等情況下VP-PCSM與FSCM分別為341.17%與229.73%，分別降低了約40.28%與11.31%。

2.4 微觀機(jī)理探析

為了解VP-FSCM處理EHW-MS的微觀固化成分，對(duì)兩組典型含水率工況wei=260%與wei=440%的EHW-MS經(jīng)3種工法處理28 d后的土樣進(jìn)行了XRD分析，組分譜圖如圖11所示。

圖11表明，VP-FSCM處理的EHW-MS固化產(chǎn)物中，CSH與CASH凝膠含量較VP-PCSM與FSCM顯著提升，并且含水率越低，效果越顯著。CSH與CASH起著填充孔隙，膠結(jié)土顆粒的作用，促進(jìn)了固化泥漿強(qiáng)度的發(fā)展[16]，從而在微觀層面給予了VP-FSCM強(qiáng)度較高的合理解釋。

為了進(jìn)一步探析VP-FSCM處理EHW-MS的固化微觀機(jī)理，采用場(chǎng)發(fā)射掃描電鏡對(duì)固化淤泥試樣的微觀形貌進(jìn)行微觀測(cè)試。圖12為典型工況wei=260%與wei=440%的EHW-MS經(jīng)3種工法處理后的10 000倍SEM照片?？梢园l(fā)現(xiàn)，相同等效初始含水率下的EHW-MS經(jīng)VP-FSCM處理后水化產(chǎn)物鈣礬石與C（A）SH凝膠發(fā)育形態(tài)突出、數(shù)量較多。其中，鈣礬石已發(fā)育成密集的棒簇狀聚集體，C（A）SH凝膠也呈團(tuán)簇狀聯(lián)結(jié)著土顆粒，在固化過程中填充于顆粒之間的大孔隙中，使得土體內(nèi)部大孔隙逐漸縮小甚至填充閉合，兩者的共同作用使得土顆粒間更加致密，土體強(qiáng)度增加[17]。同時(shí)，從整體來看，VP-FSCM處理EHW-MS后，雖在早期絮凝脫水過程中形成較大孔隙，但在養(yǎng)護(hù)過程中已經(jīng)被C（A）SH、鈣礬石填充密實(shí)，孔隙大大減少，以致強(qiáng)度明顯高于VP-PCSM與FSCM。對(duì)比VP-FSCM處理等效初始含水率為260%和440%的EHW-MS后SEM照片發(fā)現(xiàn)，在等效初始含水率為260%時(shí)，EHW-MS固化后的鈣礬石與C（A）SH凝膠發(fā)育程度較高，且孔隙更小、更少，結(jié)構(gòu)更加緊湊致密，強(qiáng)度更高。出現(xiàn)此現(xiàn)象的原因是在等效初始含水率為260%的情況下，水泥水化反應(yīng)所需的水分已經(jīng)充足，而當(dāng)?shù)刃Ш手饾u增大時(shí)，除水化反應(yīng)所需的水之外，多余部分會(huì)分布于土體顆粒的孔隙之中，使得C（A）SH凝膠及其他膠凝材料在單位體積中的數(shù)量較少[16]，不足以提供有效的膠結(jié)土顆粒、填充孔隙、支撐土骨架作用[18]，因而強(qiáng)度隨等效含水率有明顯的下降趨勢(shì)。

2.5 VP-FSCM的適用性探究

為深入評(píng)估VP-FSCM在強(qiáng)度特性上的優(yōu)越性及其隨等效初始含水率的變化規(guī)律，引入強(qiáng)度比參數(shù)λ與μ，定義分別見式（1）、式（2）。將強(qiáng)度比參數(shù)λ與μ分別作為定量衡量VP-FSCM相比于VP-PCSM、FSCM在強(qiáng)度特性方面展現(xiàn)處理效率優(yōu)勢(shì)的一個(gè)重要參數(shù)。

式中：λ為VP-FSCM與VP-PCSM不排水抗剪強(qiáng)度之比;μ為VP-FSCM與FSCM不排水抗剪強(qiáng)度之比;SuVF、SuVP、SuF分別為VP-FSCM、VP-PCSM與FSCM處理后固化淤泥的不排水抗剪強(qiáng)度，kPa。

圖13給出了不同等效初始含水率的EHW-MS各齡期下的λ值與μ值。圖中顯示，λ值與μ值主要受等效初始含水率wei的影響，與齡期關(guān)系不大。其中，λ值隨著等效初始含水率wei的增長呈遞增趨勢(shì)，最高可達(dá)到3.73倍。μ值隨著等效初始含水率的增長呈遞減趨勢(shì)，高含水率下最低可降至1.2倍。結(jié)合λ值與μ值的意義來看，表明在高等效初始含水率下，VP-FSCM相比于VP-PCSM的強(qiáng)度優(yōu)越性越顯著，而相比于FSCM的強(qiáng)度優(yōu)越性漸不明顯。

3 結(jié)論

基于室內(nèi)模型試驗(yàn)研究了等效初始含水率對(duì)VP-FSCM處理EHW-MS后物理力學(xué)特性的影響，探究提出的VP-FSCM的可行性和機(jī)理，得到以下主要結(jié)論：

1）采用絮凝固化聯(lián)合真空預(yù)壓處理方法（VP-FSCM）可以協(xié)同發(fā)揮絮凝劑與低位真空預(yù)壓的高效脫水功效，從而顯著降低淤泥含水率并提升固化劑的固化效率。相較于VP-PCSM與FSCM，其在高含水率下脫水優(yōu)勢(shì)與力學(xué)特性優(yōu)勢(shì)更為顯著，證明絮凝固化聯(lián)合真空預(yù)壓法可用于處理高含水率的淤泥漿。

2）結(jié)合XRD與SEM試驗(yàn)，VP-FSCM的強(qiáng)度特性優(yōu)勢(shì)在微觀層面上體現(xiàn)為其C（A）SH凝膠、鈣礬石等水化產(chǎn)物數(shù)量及發(fā)育程度得到明顯提升，結(jié)構(gòu)的填充與密實(shí)效應(yīng)顯著，宏觀上體現(xiàn)為加固后的十字板強(qiáng)度明顯提高，土體整體得到了有效加固。

3）隨著等效初始含水率的增長，VP-FSCM相比于VP-PCSM的處理效率優(yōu)勢(shì)逐漸顯著，而相比于FSCM，雖仍具有一定優(yōu)勢(shì)，但優(yōu)勢(shì)逐漸弱化。

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（編輯 胡玲）