謝英杰 易利君

中國能源建設集團安徽電力建設第一工程有限公司 安徽合肥 230088

1 工程概況

華能瑞金電廠二期擴建（2×1000MW 超超臨界二次再熱機組）工程在建設時，在汽機房17m 平臺上靠近B 軸位置設計了4 臺立式高壓加熱器（以下簡稱高加）。高加具有長度長、體積大、重量重等特點（表1），上面布置了4 個臨時吊耳、2 個臨時支座和2 個永久支座。由于高加翻身起立后高度較高，若采用常規(guī)汽機房行車直接吊裝的方案，行車起升高度無法滿足要求。為此，采用了一種立式高壓加熱器的吊裝方法，通過在汽機房17m 吊物孔設置一種“井字架”吊具，運用井字架吊具進行吊點的轉換，使汽機房行車能吊起立式高加使其底部超過汽機房17m 平臺；然后將高加吊至基礎坑內，再通過更換吊具，使高加正式就位。本次吊裝使用的汽機房行車規(guī)格為(130/ 32+225)/ 10t，汽機房布置有2 臺行車，每臺行車布置有225t 和130t 兩個主鉤。汽機房17m 層高加布置示意圖見圖1。

圖1 汽機房17m 層高加布置示意圖

表1 立式高加參數

2 井字架吊具介紹

井字架吊具是由2 根主梁和2 根次梁組成，主梁之間的中心間距為4.6m，次梁之間的中心間距為7.124m，主梁長度為13.1m，主梁銷軸間距12.5m，井字架高度2.04m，主梁和次梁通過螺栓連接。此井字架完全能承載高加重量，可以滿足高加2 個臨時支座放置在井字架主梁兩側。高加抬吊時，汽機房行車吊鉤和井字架連接方式如圖2 所示，行車4 個主鉤可以通過專用拉板與井字架的銷軸相連。

圖2 井字架吊具

3 工藝流程及操作要點

（1）預留汽機房17m 平臺4 臺高加區(qū)域的空洞。

（2）利用2 臺汽機房行車和470t 扁擔梁進行高加卸車，高加卸車至汽機房中門指定位置；調整2 臺行車的主鉤間距與扁擔梁銷軸間距相同，扁擔梁與吊鉤通過專用吊板相連。圖3 為470t 扁擔梁。

圖3 470t 扁擔梁示意圖

（3）把井字架吊具2 根主梁和2 根次梁放置在汽機房中門指定位置，方便后續(xù)組裝。

（4）利用2 臺汽機房行車、470t 扁擔梁、240t 扁擔梁和1 對直徑100mm 的繩圈對高加進行翻身起立。470t 扁擔梁通過吊板與高加上部吊耳連接，240t 扁擔梁通過直徑100mm 的鋼絲繩與高加下部吊耳相連，檢查吊索具連接可靠后進行下一步。

（5）把高加整體吊起，然后通過控制2 臺行車吊鉤起升、下降和卷揚機小跑車相互靠近，使高加底部慢慢下降接近地面；然后去除下部吊耳鋼絲繩，指揮行車起升470t 扁擔梁把高加立起，繼續(xù)起升高加到制定位置。詳見圖4。

圖4 高加起吊示意圖

（6）把高加臨時支座起升至高于井字架高度，然后開始組裝井字架；吊裝兩根井字架的主梁和次梁，主梁和次梁通過螺栓連接；井字架組裝完成后，指揮行車把高加緩慢下降，使高加臨時支座與井字架主梁完全接觸；然后把高加固定在井字架上方。如圖5 所示。

圖5 井字架組裝完成圖

（7） 高加和井字架組裝完成后，檢查井字架有無明顯變形；一切正常后，利用2 臺行車4 個主鉤，通過PLC 控制把行車4 個主鉤的起升速度調整統(tǒng)一；主鉤和井字架通過吊板相連接，連接好之后進行檢查，確保完好；然后緩慢起升行車4 個主鉤200mm，保證4 個主鉤負載相同，起升和下降井字架2 次，測試行車吊鉤剎車是否完好；吊裝時保證井字架吊具水平，把高加整體抬起，使高加底部起升超過汽機房17m 平臺，將高加移動至基礎坑位置臨時放置。

（8）再使用470t 抬吊梁把高加吊起，拆除井字架吊具，使高加臨時就位。由于4 臺高加基礎位置較近，空間有限，所以吊裝時需要把4 臺高加先臨時就位，最后再通過470t 扁擔梁統(tǒng)一抬吊至就位位置。

4 相關核算

4.1 立式高加卸車時行車負荷校核

1 號高加重324.3t，470t 抬吊梁重11t，配合470t抬吊梁使用的吊具重1t，240t 抬吊粱重11t，井字架重24t，1 對鋼絲繩重2t。1 號高加卸車時，兩吊點距離重心位置相同，則每個抬吊粱負荷為324.3/ 2=162.15t。

1 號高加卸車時，每臺225t 主鉤負荷：（162.15+11+1）/ 2=87.575t。

每 臺130t 吊 鉤 負 荷：（162.15+11+1）/ 2=87.575t。

則225t 主鉤負荷率：87.575/ 225×100%=38.9%。

130t 主鉤負荷率：87.575/ 130×100%=67.4%，滿足汽機房2 臺行車抬吊要求。

4.2 470t 抬吊梁抬吊高加時行車負荷率計算

利用470t 抬吊梁抬吊高加時每臺225t 主鉤負荷為（324.3+11+1）/ 2=168.15t，則225t 吊鉤負荷率為168.15/ 225×100%=74.7%，滿足雙機抬吊要求。

4.3 井字架抬吊高加時行車負荷率計算

利用井字架抬吊時，井字架吊點對稱分布，則行車總負荷為324.3+24=348.3t，4 個吊鉤每個吊鉤負荷為348.3/ 4=87.075t；

則225t 主鉤負荷率為87.075/ 225×100%=38.7%。130t 主鉤負荷率為87.075/ 130×100%=67%，滿足2 臺汽機房行車吊裝要求。

5 結論

通過華能瑞金電廠二期百萬機組立式高加的吊裝實踐，發(fā)現立式高加吊裝過程中會遇到行車吊裝高度不足的問題。通過“井字架”吊具和抬吊梁相互配合，成功解決了立式高加吊裝難題。該工藝流程合理，安全可靠，為同類型的設備吊裝提供了新思路，值得在類似吊裝領域推廣應用。

與采用其他吊裝方法相比，立式高加吊裝具有明顯的經濟效益。使用本方案行車是汽機房固有設備，制作“井字架”吊具的費用為50 萬元。而如果使用大型履帶吊吊裝就位的方案，僅租用大型履帶吊就需要200萬元。兩相對比，立式高加吊裝方案整整節(jié)約了150 萬元資金。