張 羽 蘇振華，* 范述捷 龔 琛 倪建萍 楊 彬

（1.中國(guó)制漿造紙研究院有限公司，北京，100102；2.制漿造紙國(guó)家工程實(shí)驗(yàn)室，北京，100102）

纖維原料短缺一直困擾我國(guó)造紙行業(yè)的發(fā)展，近年來(lái)受固體廢物進(jìn)口管理制度改革影響愈發(fā)凸顯。為解決這一問(wèn)題，一方面需高效利用纖維原料，另一方面開發(fā)非木材纖維原料也尤為重要?；瘜W(xué)機(jī)械漿（以下簡(jiǎn)稱化機(jī)漿）最大特點(diǎn)是資源利用率高，漿料得率可高達(dá)95%，是化學(xué)漿的2 倍，促使我國(guó)成為世界上化機(jī)漿發(fā)展速度最快的國(guó)家之一，目前我國(guó)已成為世界上最大的化機(jī)漿生產(chǎn)國(guó)[1]。同時(shí)，我國(guó)竹資源豐富，竹化機(jī)漿有望成為彌補(bǔ)“禁廢令”帶來(lái)的纖維原料缺口措施之一，很多企業(yè)開始考慮以竹材為原料生產(chǎn)化機(jī)漿。但隨著化機(jī)漿技術(shù)的發(fā)展，用水量不斷減少，產(chǎn)生的高濃廢液治理難度大。尤其自2008 年國(guó)家頒布實(shí)施的《制漿造紙工業(yè)水污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB 3544—2008），對(duì)化機(jī)漿廢液的排放提出了更加嚴(yán)格的要求，這對(duì)國(guó)內(nèi)相關(guān)生產(chǎn)化機(jī)漿的企業(yè)是極大的挑戰(zhàn)和考驗(yàn)[2]。目前，國(guó)內(nèi)木材化機(jī)漿企業(yè)常用的廢液處理方法是以好氧/厭氧為核心的生物處理技術(shù)，包括水解、厭氧、好氧、混凝、深度處理等工序。但此方法處理能力有限，對(duì)于濃度較高的化機(jī)漿廢液處理難度大，效果差。隨著國(guó)家節(jié)能減排政策的實(shí)施，國(guó)內(nèi)化機(jī)漿噸漿耗水量從過(guò)去的20 m3以上降至現(xiàn)在的10 m3左右，廢液濃度從過(guò)去的7000～9000 mg/L 上升到現(xiàn)在的12000～20000 mg/L[3]。一方面廢液濃度大大升高，另一方面排放要求更加嚴(yán)格，如繼續(xù)單純采用厭氧-好氧生物處理技術(shù)，治理難度陡增，治理費(fèi)用也會(huì)成倍地增加[1]。因此，許多化機(jī)漿企業(yè)采取堿回收處理技術(shù)對(duì)化機(jī)漿高濃廢液進(jìn)行處理。堿回收又分為單一化機(jī)漿廢液堿回收處理和化機(jī)漿廢液與化學(xué)漿黑液混合處理兩種模式。混合處理的優(yōu)點(diǎn)是廢液進(jìn)蒸發(fā)站的濃度及熱值等其他參數(shù)比單一化機(jī)漿廢液有所提高，系統(tǒng)運(yùn)行的難度大大降低。但受條件所限，一些企業(yè)選擇單一堿回收處理。據(jù)調(diào)查，國(guó)內(nèi)單一化機(jī)漿堿回收處理有：2010 年投產(chǎn)的廣西金桂漿紙業(yè)有限公司化機(jī)漿線；2011 年投產(chǎn)的金隆漿紙業(yè)（江蘇）有限公司化機(jī)漿線；2016 年投產(chǎn)的斯道拉恩索（廣西）漿紙有限公司化機(jī)漿線等[4]。木材化機(jī)漿的污染治理技術(shù)較為成熟完善，但竹化機(jī)漿污染物治理技術(shù)的研究還不夠系統(tǒng)，為保障竹化機(jī)漿項(xiàng)目的順利投產(chǎn)，有必要對(duì)其廢液污染特征及處理方法進(jìn)行系統(tǒng)研究。

本研究以中國(guó)制漿造紙研究院衢州分院實(shí)驗(yàn)室制備毛竹本色化機(jī)漿濃廢液為實(shí)驗(yàn)樣，通過(guò)物化分析，以評(píng)估其進(jìn)行堿回收的可能性，并采用厭氧-好氧+Fenton深度氧化工藝對(duì)其混合廢液（混合后續(xù)工段的廢液包括紙機(jī)白水、洗滌水等，CODCr濃度為2950 mg/L）進(jìn)行處理，使出水達(dá)到《制漿造紙工業(yè)水污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB 3544—2008）要求，以期為相關(guān)化機(jī)漿生產(chǎn)企業(yè)提供參考。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 原料

中國(guó)制漿造紙研究院衢州分院“毛竹本色化學(xué)機(jī)械法制漿工藝及應(yīng)用研究”項(xiàng)目組制備的毛竹化機(jī)漿濃廢液（制漿工藝為：浸漬堿NaOH 濃度20 g/L，液比5∶1，時(shí)間2 h，磨漿濃度＞25%），其性質(zhì)如表1所示。濃廢液用于堿回收性能的分析及可行性評(píng)價(jià)，混合廢液用于厭氧-好氧+Fenton深度氧化處理。

表1 竹化機(jī)漿濃廢液性能Table 1 Properties of concentrated effluent from bamboo chemical mechanical pulping（CMP）process

HCl、H2SO4、NaOH、AgNO3、KH2PO4、FeSO4、H2O2、葡萄糖和尿素等均為分析純，購(gòu)自國(guó)藥集團(tuán)化學(xué)試劑有限公司；厭氧污泥取自山東某造紙企業(yè)；好氧污泥、陽(yáng)離子聚丙烯酰胺（CPAM）取自山東魯興環(huán)保科技有限公司。

1.2 儀器

Vario EL cube 型元素分析儀，德國(guó)Elementar 公司；FP6410 型火焰光度計(jì)，上海萊帕德科學(xué)儀器有限公司；ZDWH5000型全自動(dòng)量熱儀，鶴壁市華電分析儀器有限公司；1100 型高溫高壓黏度計(jì)，美國(guó)OFITE公司。

1.3 實(shí)驗(yàn)方法

1.3.1 濃廢液進(jìn)行堿回收性能評(píng)價(jià)

參考文獻(xiàn)[5]中蒸煮廢液的分析部分對(duì)毛竹化機(jī)漿濃廢液的有效堿、無(wú)機(jī)物、總堿、SiO2、元素等進(jìn)行測(cè)定，以評(píng)價(jià)濃廢液進(jìn)行堿回收的可能性。

1.3.2 混合廢液處理

按照國(guó)家環(huán)保部頒發(fā)的《水和廢水監(jiān)測(cè)分析方法》（第四版）對(duì)混合廢液的性能進(jìn)行測(cè)定：CODCr，重鉻酸鹽法，GB 11914－1989；BOD5，稀釋與接種法，GB 7488—1987；氨氮（NH4+-N），納氏試劑分光光度法，GB 7479—1987；總氮，堿性過(guò)硫酸鉀消解紫外分光光度法，GB/T 11894—1989；總磷（P），鉬酸銨分光光度法，GB 11893—1989；pH 值，玻璃電極法，GB 6920—1986；固體懸浮物（SS），質(zhì)量法，GB 11901－1989；色度，稀釋倍數(shù)法和鉑鈷比色法，GB/T 11903—1989和CPPA 標(biāo)準(zhǔn)法。

1.3.2.1 厭氧反應(yīng)

首先對(duì)厭氧污泥進(jìn)行培養(yǎng)馴化。厭氧菌群的馴化及條件優(yōu)化實(shí)驗(yàn)均在如圖1 所示的實(shí)驗(yàn)裝置中進(jìn)行。反應(yīng)器為1 L 的容器，瓶口及接管處用橡膠密封。用恒流泵保證進(jìn)水，沉降后的污泥通過(guò)恒流泵返回反應(yīng)器。在35℃恒溫環(huán)境下進(jìn)行中溫厭氧實(shí)驗(yàn)。

圖1 厭氧實(shí)驗(yàn)工藝流程Fig.1 Schematic diagram of anaerobic process

啟動(dòng)厭氧反應(yīng)器方案為：溫度35℃，反應(yīng)器內(nèi)pH值7.0～7.4，并維持一定的堿度以保證產(chǎn)甲烷菌的最大活性，營(yíng)養(yǎng)元素N、P 按m(CODCr)∶m(N)∶m(P)=350∶5∶1 添加。啟動(dòng)初期，CODCr濃度和容積負(fù)荷不宜過(guò)高，以免引起污泥大量流失[6]。實(shí)驗(yàn)采用較低的啟動(dòng)負(fù)荷，進(jìn)水為CODCr濃度2000 mg/L 的葡萄糖溶液，以CODCr去除率作為馴化指標(biāo)，CODCr去除率達(dá)到80%后，即可逐步摻入混合廢液，最終完全使用混合廢液進(jìn)液。

經(jīng)過(guò)30 天的馴化，此時(shí)厭氧污泥呈黑色，有惡臭，產(chǎn)氣豐富，并具有良好的沉降性能，同時(shí)對(duì)混合廢液表現(xiàn)出較好的處理效果，厭氧污泥馴化完成。將混合廢液進(jìn)行連續(xù)進(jìn)水，逐漸調(diào)節(jié)水力停留時(shí)間（HRT），監(jiān)測(cè)厭氧出水水質(zhì)的變化，研究HRT 對(duì)CODCr、BOD5去除率的影響。

1.3.2.2 好氧反應(yīng)

實(shí)驗(yàn)采用序批式生物反應(yīng)器（SBR），工藝流程如圖2所示。首先進(jìn)行好氧污泥的馴化，然后將厭氧反應(yīng)出水進(jìn)SBR，確定最佳HRT。

圖2 好氧實(shí)驗(yàn)工藝流程Fig.2 Schematic diagram of aerobic process

SBR 反應(yīng)器容積3.6 L，有效容積3.0 L，曝氣裝置為電磁式空氣壓縮機(jī)，同時(shí)采用時(shí)間控制器對(duì)反應(yīng)過(guò)程進(jìn)行自動(dòng)控制。將好氧污泥在曝氣池中悶曝2天，使微生物消耗掉殘留的有機(jī)物，然后加入適量厭氧出水進(jìn)行曝氣培養(yǎng)，并用尿素和KH2PO4以m（BOD5）∶m（N）∶m（P）=100∶5∶1 的配比為微生物提供氮磷營(yíng)養(yǎng)物，每天曝氣10 h 連續(xù)培養(yǎng)10 天，馴化期間定期測(cè)反應(yīng)器內(nèi)混合液的污泥沉降比（SV）、污泥濃度（MLSS）、污泥體積指數(shù)（SVI）以及出水CODCr，并用顯微鏡觀察污泥菌群，以確定馴化效果[7]。馴化結(jié)束后加入?yún)捬醭鏊?，固定曝氣時(shí)間為1 h，沉降時(shí)間為30 min，改變進(jìn)液體積使HRT 為0.5、1.0、2.0、2.5天進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，測(cè)定出水水質(zhì)情況。

1.3.2.3 Fenton深度氧化

收集好氧處理出水，取500 mL 該廢液樣用H2SO4調(diào)節(jié)至所需pH值，加入一定量濃度為0.1 mol/L的Fe-SO4溶液和一定量的H2O2溶液，用全自動(dòng)混凝攪拌儀攪拌一定時(shí)間，用NaOH 溶液調(diào)節(jié)pH 值至中性，加入2 mg/L 的CPAM 攪拌絮凝，沉降靜置30 min，取上清液并測(cè)定CODCr和色度。

2 結(jié)果與討論

2.1 濃廢液堿回收性能

2.1.1 物化性能

污水處理投入巨大，泥漿污染問(wèn)題作為傳統(tǒng)的環(huán)保難點(diǎn)也是“費(fèi)錢”的大項(xiàng)?！跋噍^于陸上鉆井，海上鉆井平臺(tái)空間有限，需要通過(guò)船舶將鉆井泥漿運(yùn)回陸地上交給專業(yè)的公司進(jìn)行處理?！卑踩h(huán)?？聘笨崎L(zhǎng)王洪濤說(shuō)，“雖然運(yùn)輸成本和處理成本陡增，但泥漿處理不能‘偷工減料’。”

堿回收是堿法化學(xué)制漿工藝過(guò)程中成熟的配套技術(shù)，通過(guò)濃縮、燃燒回收蒸煮所用的化學(xué)藥品，同時(shí)回收有機(jī)物燃燒釋放出的熱能；目前該工藝在木材化機(jī)漿廢液的處理中得到了廣泛的應(yīng)用。竹材原料的木質(zhì)素含量低，戊糖較高。竹化機(jī)漿廢液的性質(zhì)與竹硫酸鹽法化學(xué)漿黑液、木材化機(jī)漿黑液均存在差異，與堿回收相關(guān)的物化性能也有所不同。毛竹化機(jī)漿濃廢液物化性質(zhì)分析結(jié)果見表2。

由表2 可以看出，毛竹化機(jī)漿濃廢液固形物中有機(jī)物以C、O 元素為主，而無(wú)機(jī)物以Na、K 元素為主，有機(jī)物主要為纖維素及半纖維素等碳水化合物的降解產(chǎn)物及木質(zhì)素、抽出物等，無(wú)機(jī)物中鈉、鉀元素主要來(lái)源于制漿過(guò)程中加入的NaOH。竹化機(jī)漿濃廢液的發(fā)熱量（高位為11.91 MJ/kg 固形物，低位10.89 MJ/kg 固形物）略低于竹化學(xué)漿黑液（高位發(fā)熱量一般為12～15 MJ/kg固形物）。這是因?yàn)橹窕瘷C(jī)漿濃廢液溶出木質(zhì)素比例低于竹化學(xué)漿黑液。同時(shí)膨脹體積（19.52 mL/g）也略低于竹化學(xué)漿黑液膨脹體積（25～35 mL/g），可以預(yù)測(cè)該廢液固形物在燃燒爐中脫水、炭化時(shí)可膨脹，燃燒爐墊層疏松程度略低于化學(xué)漿黑液；但當(dāng)膨脹體積提高6倍時(shí)，燃燒速度僅提高3.8 倍[8]，所以可以推斷竹化機(jī)漿濃廢液與竹化學(xué)漿黑液的燃燒速度差異非常小。

表2 竹化機(jī)漿濃廢液物化性質(zhì)Table 2 Physicochemical properties of concentrated effluent from bamboo CMP process

根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，竹化學(xué)漿黑液SiO2含量約為2%。從表2 可以看出，竹化機(jī)漿濃廢液的SiO2含量?jī)H為0.05%，比竹化學(xué)漿黑液低很多，這可能與實(shí)驗(yàn)室過(guò)程所用竹原料較為潔凈有關(guān)，可以預(yù)測(cè)其在堿回收過(guò)程中的Si干擾問(wèn)題不大；K、Cl元素的含量對(duì)設(shè)備結(jié)垢與腐蝕的影響顯著[9]，竹化機(jī)漿濃廢液Cl 元素含量為0.94%，K 元素含量為6.22%，其主要來(lái)源是藥品、水源以及竹原料。通常西南地區(qū)竹材的K、Cl元素含量較高，需特別關(guān)注，在堿回收系統(tǒng)設(shè)計(jì)過(guò)程中可以考慮配置氯鉀去除系統(tǒng)。綜上所述，竹化機(jī)漿濃廢液可以采用堿回收技術(shù)進(jìn)行處理。

2.1.2 竹化機(jī)漿濃廢液固形物濃度及流變性

竹化機(jī)漿濃廢液波美度與固形物濃度的關(guān)系如圖3 所示。由圖3 可知，竹化機(jī)漿濃廢液固形物濃度（Y）與波美度（X）呈線性關(guān)系，關(guān)系式為Y=1.5196X-1.693，實(shí)際生產(chǎn)中可通過(guò)檢測(cè)廢液波美度快速地推算出廢液的固形物濃度。

圖3 竹化機(jī)漿廢液波美度與固形物濃度關(guān)系Fig.3 Relationship between Baume degree and solid concentration of concentrated effluent from bamboo CMP process

液體黏度是指在流動(dòng)的液體層之間存在切向的摩擦力。廢液黏度由廢液中溶解的聚糖和木質(zhì)素分子相互交織，相互摩擦所產(chǎn)生[10]。波美度不同時(shí)竹化機(jī)漿濃廢液溫度與其黏度的關(guān)系如圖4 所示。由圖4 可知，當(dāng)濃廢液固形物濃度低于22.3%（16.3°Bé）時(shí)，其黏度較低，高溫時(shí)接近1 mPa·s。之后黏度隨著廢液固形物濃度的升高呈指數(shù)上升。在同一固形物濃度時(shí)，竹化機(jī)漿濃廢液黏度又隨溫度的升高而降低。當(dāng)廢液固形物濃度最高（63.6%、42.1°Bé）且溫度為105℃時(shí)，其黏度為240.5 mPa·s。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，此黏度略低于同濃度同溫度時(shí)的竹化學(xué)漿黑液。這對(duì)于廢液輸送及蒸發(fā)燃燒都相對(duì)有利。

圖4 波美度不同時(shí)竹化機(jī)漿濃廢液溫度與其黏度的關(guān)系Fig.4 Relationship between temperature and viscosity of the concentrated effluent from bamboo CMP process at different Baume degrees

2.2 混合廢液的處理

2.2.1.1 污泥馴化

前期用葡萄糖對(duì)儲(chǔ)存了一段時(shí)間的厭氧污泥進(jìn)行激活，20 天左右時(shí)污泥CODCr去除率達(dá)到了80%，此時(shí)加入混合廢液繼續(xù)馴化，加入混合廢液后，CODCr去除率會(huì)有所降低。馴化過(guò)程中CODCr去除率如圖5所示。由圖5 可知，隨著污泥的馴化，CODCr去除率逐漸提高，33 天左右時(shí)污泥CODCr去除率接近80%，馴化完成。

2.2.1.2 HRT 對(duì)混合廢液CODCr、BOD5去除率的影響

馴化完成后增大混合廢液（CODCr2950 mg/L、pH 值6.9）的進(jìn)水量。HRT 對(duì)混合廢液CODCr和BOD5去除率的影響如圖6 所示。由圖6 可知，隨著HRT 的縮短，CODCr和BOD5去除率均有所下降。平均出水CODCr由HRT為3.0天時(shí)的693 mg/L增至HRT為2.0天時(shí)的710 mg/L 和HRT 為1.0 天時(shí)的828 mg/L，平均CODCr去除率由76.5%分別降低到75.9%和71.9%；當(dāng)HRT 繼續(xù)縮短到0.5 天時(shí)，平均出水CODCr顯著增大，達(dá)1113 mg/L 左右，平均CODCr去除率降至62.3%。從圖6（b）可以看出，平均BOD5去除率也由HRT 為3.0、2.0、1.0 天時(shí)的90% 以上降至HRT 為0.5 天時(shí)的88.0%。延長(zhǎng)HRT 有利于充分消化降解有機(jī)物，提高CODCr去除率。但無(wú)限制地延長(zhǎng)HRT 勢(shì)必消耗較高的能源，同時(shí)也將造成容積負(fù)荷過(guò)低而使微生物無(wú)法維持生長(zhǎng)與內(nèi)源呼吸的動(dòng)態(tài)平衡，降低處理效果[11]。所以，綜合考慮各項(xiàng)因素，HRT 保持在1.0 天最為合適。

圖6 HRT對(duì)竹化機(jī)漿廢液CODCr和BOD5去除率的影響Fig.6 Effects of HRT on CODCr and BOD5 removal ratio of the concentrated effluent from bamboo CMP process

2.2.1.3 容積負(fù)荷與CODCr去除率的關(guān)系

厭氧生物處理過(guò)程中，隨著混合廢液進(jìn)液CODCr和HRT 的改變，容積負(fù)荷也有所改變。容積負(fù)荷與CODCr去除率的關(guān)系如圖7 所示。由圖7 可知，容積負(fù)荷（x）與CODCr去除率（y）基本呈線性關(guān)系。隨著容積負(fù)荷的增大，CODCr去除率降低。容積負(fù)荷大于3 kg CODCr/（m3·d）時(shí)，CODCr去除率低于70%；容積負(fù)荷為8.02 kg CODCr/（m3·d）時(shí)，CODCr去除率僅為50.1%。

圖7 容積負(fù)荷與CODCr去除率的關(guān)系Fig.7 Relationship between volumetric load and CODCr removal ratio

2.2.2 好氧處理

2.2.2.1 HRT 對(duì)混合廢液CODCr及BOD5去除率的影響

混合廢液經(jīng)厭氧生物處理后污染負(fù)荷有所降低，但出水CODCr及BOD5仍較高，未達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)，必須對(duì)出水進(jìn)行進(jìn)一步處理，以降低污染負(fù)荷。

HRT 對(duì)竹化機(jī)漿廢液CODCr及BOD5去除率的影響如圖8 所示。由圖8 可知，CODCr及BOD5去除率均隨著HRT 的縮短而降低。當(dāng)HRT 由2.5 天縮短到1.0天時(shí)，CODCr去除率下降平緩；當(dāng)HRT 由1.0 天縮短到0.5 天時(shí)，出水CODCr明顯升高，CODCr去除率明顯降低，低于50%。BOD5去除率的變化趨勢(shì)與CODCr去除率相似?？s短HRT 會(huì)使微生物對(duì)有機(jī)物的降解不充分，導(dǎo)致CODCr和BOD5的去除率降低。HRT 為1.0天的平均CODCr去除率約為60%，綜合考慮能耗與處理效果，選擇HRT為1.0天。

圖8 HRT對(duì)竹化機(jī)漿廢液CODCr及BOD5去除率的影響Fig.8 Effects of HRT on CODCr and BOD5removal ratio of the concentrated effluent from bamboo CMP process

2.2.2.2 污泥負(fù)荷與CODCr去除率的關(guān)系

反應(yīng)器的污泥負(fù)荷取決于進(jìn)水流量和進(jìn)水有機(jī)物濃度。污泥負(fù)荷是影響活性污泥增長(zhǎng)、有機(jī)物降解的重要因素。適當(dāng)提高污泥負(fù)荷可以加快活性污泥增長(zhǎng)速率，但污泥負(fù)荷過(guò)高，則出水水質(zhì)較差；污泥負(fù)荷過(guò)低，會(huì)降低有機(jī)物的降解速率，使處理能力降低。另外，污泥負(fù)荷過(guò)高或過(guò)低都會(huì)引起污泥膨脹[12]。污泥負(fù)荷（z）與CODCr去除率（y）的關(guān)系如圖9 所示。由圖9可知，污泥負(fù)荷在0～1.0 kg CODCr/（kg MLSS·d）的范圍內(nèi)，CODCr去除率大體上隨著污泥負(fù)荷的升高而降低。

圖9 污泥負(fù)荷與CODCr去除率的關(guān)系Fig.9 Relationship between sludge load and CODCr removal ratio

2.2.3 Fenton深度氧化處理

好氧處理后的出水色度大、CODCr含量較高，不能達(dá)標(biāo)排放，需繼續(xù)進(jìn)行Fenton深度氧化處理。Fenton氧化法是通過(guò)Fe2+催化H2O2產(chǎn)生氧化能力極強(qiáng)的·OH，·OH 能夠氧化微生物難以降解的有機(jī)物[13]。本課題組前期研究確定Fenton處理的條件為：室溫25℃、pH值4、H2O2加入量18 mmol/L、n（H2O2）∶n（Fe2+）=4∶1、反應(yīng)時(shí)間30 min，然后加入2 mg/L 的CPAM 攪拌絮凝，沉降靜置30 min。此條件下處理后的出水水質(zhì)：CODCr為79 mg/L、BOD5為34 mg/L、色度為38 CU、Fenton 處理階段CODCr去除率為72.8%、BOD5去除率為74.4%，色度去除率為97.7%。

Fenton處理后的出水水質(zhì)情況與《制漿造紙工業(yè)水污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB 3544—2008）中新建制漿企業(yè)排放標(biāo)準(zhǔn)的對(duì)比如表3 所示。由表3 可知，混合廢液CODCr去除率為97.3%，BOD5去除率為99.0%，最終出水水質(zhì)符合排放標(biāo)準(zhǔn)，可達(dá)標(biāo)排放。

表3 最終出水水質(zhì)結(jié)果對(duì)比Table 3 Effluent quality after treatment

3 結(jié)論

本研究對(duì)CODCr含量為14160 mg/L 的毛竹化機(jī)漿濃廢液進(jìn)行物化分析，以評(píng)估其進(jìn)行堿回收的可能性；對(duì)竹化機(jī)漿混合廢液（混合后續(xù)工段廢液包括紙機(jī)白水、洗滌水等，CODCr為2950 mg/L）采用厭氧-好氧+Fenton 深度氧化工藝進(jìn)行處理，研究排放水質(zhì)情況。

3.1 毛竹化機(jī)漿濃廢液固形物發(fā)熱量（高位為11.91 MJ/kg、低位為10.89 MJ/kg）及膨脹體積（19.52 mL/g）均略低于竹化學(xué)漿黑液，同濃度下的流變性優(yōu)于竹化學(xué)漿黑液；氯含量（0.94%）與竹化學(xué)漿黑液接近；固形物濃度（Y）與波美度（X）呈線性關(guān)系，關(guān)系式為Y=1.5196X-1.693，表明竹化機(jī)漿濃廢液可采用堿回收技術(shù)進(jìn)行處理。

3.2 竹化機(jī)漿混合廢液經(jīng)厭氧-好氧+Fenton 組合工藝處理后，混合廢液CODCr去除率為97.3%，BOD5去除率為99.0%，出水水質(zhì)達(dá)到《制漿造紙工業(yè)水污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB3544—2008）中新建制漿企業(yè)排放標(biāo)準(zhǔn)要求。