覃荷瑛 韋健全

1.桂林理工大學(xué)土木與建筑工程學(xué)院，廣西桂林541004；2.桂林理工大學(xué)廣西巖土力學(xué)與工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣西桂林541004

自第一座后張法預(yù)應(yīng)力混凝土橋在德國建成之后，預(yù)應(yīng)力混凝土得到了快速發(fā)展。然而，在長期的服役過程中，鋼絞線的應(yīng)力松弛、混凝土的徐變收縮、鋼絞線與孔道的摩擦、錨固裝置的變形等因素導(dǎo)致結(jié)構(gòu)中的預(yù)應(yīng)力減小，甚至?xí)l(fā)事故。因此，監(jiān)測(cè)預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力損失，對(duì)于預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)安全使用具有重大的意義［1］。預(yù)應(yīng)力監(jiān)測(cè)方法主要有兩種：一種是將原結(jié)構(gòu)開孔，對(duì)鋼絞線進(jìn)行監(jiān)測(cè)，但是這種方法對(duì)結(jié)構(gòu)有一定損傷，另一種是無損監(jiān)測(cè)技術(shù)［2］。

1997年Ahlborn等［3］采用聲發(fā)射技術(shù)對(duì)兩座實(shí)際橋梁的預(yù)應(yīng)力損失進(jìn)行了監(jiān)測(cè)，該技術(shù)的抗環(huán)境干擾性較弱。2000年Vimalanandam等［4］采用鋼筋應(yīng)力釋放孔技術(shù)監(jiān)測(cè)混凝土梁的剩余有效預(yù)應(yīng)力，因其屬于局部破損方法，且操作繁瑣而受限制。2002年Chen等［5］使用超聲波檢測(cè)法對(duì)結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力損失進(jìn)行了監(jiān)測(cè)，但實(shí)際工程中不適合大規(guī)模使用。其他監(jiān)測(cè)方法存在一定的局限性，如導(dǎo)波法［6］因技術(shù)原因無法大范圍推廣；頻率法［7］考慮的因素較多，如拉索端部約束至少有一側(cè)為剛接等；振弦式傳感器［8-9］的有效性和長期可靠性還需要探討；彈磁性傳感器［10-11］容易受電磁干擾而影響監(jiān)測(cè)過程。這些監(jiān)測(cè)方法的缺點(diǎn)是靈敏度低、長期穩(wěn)定性差、壽命短，測(cè)量易受環(huán)境影響，不能進(jìn)行分布測(cè)量，無法監(jiān)測(cè)結(jié)構(gòu)內(nèi)部的預(yù)應(yīng)力損失，難以滿足實(shí)際工程的需求。光纖布拉格光柵（Fiber Bragg Grating，F(xiàn)BG）具有體積小、耐腐蝕、傳輸距離遠(yuǎn)、不受電磁干擾，可以埋入結(jié)構(gòu)內(nèi)部等優(yōu)點(diǎn)［12］，可以很好地彌補(bǔ)傳統(tǒng)監(jiān)測(cè)技術(shù)的不足，得到許多學(xué)者的關(guān)注并廣泛應(yīng)用于預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)健康監(jiān)測(cè)中。劉文濤等［13］利用光纖光柵傳感器對(duì)橋梁預(yù)應(yīng)力進(jìn)行了監(jiān)測(cè)。鄧年春等［14］發(fā)現(xiàn)光纖光柵可對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼絞線進(jìn)行有效的預(yù)應(yīng)力測(cè)量，且線性度較好。董海等［15］首次將一種基于光纖傳感技術(shù)的新型緩黏結(jié)預(yù)應(yīng)力智能鋼絞線應(yīng)用于大跨度緩黏結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力損失監(jiān)測(cè)與安全評(píng)估工程實(shí)踐中。王天昊等［16］通過分析混凝土收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失機(jī)理，提出基于光纖傳感技術(shù)的預(yù)應(yīng)力混凝土收縮徐變單項(xiàng)損失測(cè)試方法。

內(nèi)嵌式自感知鋼絞線［17］是將光纖光柵傳感器嵌于中心絲內(nèi)，避免裸光柵在沒有保護(hù)的情況下?lián)p壞折斷，提高了存活率，能夠有效監(jiān)測(cè)結(jié)構(gòu)服役期間的預(yù)應(yīng)力變化。

本文采用后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁，制作內(nèi)嵌式自感知鋼絞線并進(jìn)行重復(fù)拉伸試驗(yàn)，對(duì)自感知鋼絞線的試驗(yàn)環(huán)境進(jìn)行簡易模擬，研究自感知鋼絞線在堿性灌漿料環(huán)境中的工作性能，然后澆筑預(yù)應(yīng)力混凝土梁并進(jìn)行長期應(yīng)力損失監(jiān)測(cè)。

1 長期預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算

1.1 預(yù)應(yīng)力鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失

預(yù)應(yīng)力鋼筋在長期保持高強(qiáng)度拉應(yīng)力的工作狀態(tài)下，其長度保持不變，應(yīng)力會(huì)隨著時(shí)間的增長而降低，從而引起預(yù)應(yīng)力損失σl5，由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失按JTG 3362—2018《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》進(jìn)行計(jì)算，即

式中：ψ為張拉方式影響參數(shù)，一次張拉時(shí)ψ=1.0；ζ為松弛系數(shù)，普通松弛（Ⅰ級(jí)松弛）時(shí)ζ=1.0，低松弛（Ⅱ級(jí)松弛）時(shí)ζ=0.3；σpe為后張預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固后的應(yīng)力，σpe=σcon-σl1-σl2-σl4，σcon為控制應(yīng)力，σl1為預(yù)應(yīng)力筋與管道壁之間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，σl2為錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，σl4為混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失；fpk為預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。

1.2 混凝土收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失

收縮和徐變會(huì)使混凝土的長度縮短，導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力鋼筋回縮而產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力損失。該項(xiàng)損失的影響較復(fù)雜，JTG 3362—2018給出了用于構(gòu)件截面受拉區(qū)和受壓區(qū)混凝土收縮徐變應(yīng)力損失的近似計(jì)算公式，即

式中：σl6、σ′l6分別為構(gòu)件截面受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用位置由混凝土收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失；αEP為預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；σpc、σ′pc分別為構(gòu)件截面受拉區(qū)和受壓區(qū)全部鋼筋合力作用位置由預(yù)應(yīng)力鋼筋產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力；φc(t，t0)為加載齡期為t0、計(jì)算考慮齡期為t時(shí)的徐變系數(shù)；Ep為預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量；εcs(t，t0)為預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為t0、計(jì)算考慮齡期為t時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變；ρ、ρ′分別為構(gòu)件截面受拉區(qū)和受壓區(qū)全部鋼筋的筋率，ρ=(Ap+As)/A，ρ′=(A′p+A′s)/A；Ap、A′p分別為構(gòu)件截面受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；As、A′s分別為構(gòu)件截面受拉區(qū)和受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；A為構(gòu)件截面面積，后張法中A=An，An為凈截面面積；；i為界面回轉(zhuǎn)半徑；eps、e′ps分別為構(gòu)件截面受拉區(qū)和受壓區(qū)全部鋼筋合力作用位置至構(gòu)件截面形心軸的距離，分別為構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼截面重心至構(gòu)件截面重心的距離；分別為構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離。

2 鋼絞線的重復(fù)拉伸試驗(yàn)

2.1 光纖光柵原理

光纖光柵纖芯的折射率呈周期性變化［18］。FBG的反射或透射波長光譜主要取決于光柵周期Λ和反向耦合模的有效折射率neff，任何使其改變的物理過程都將引起光柵Bragg波長λB的漂移［19］，則有

當(dāng)只受軸力影響而忽略溫度變化時(shí)，波長的變化與應(yīng)變的關(guān)系［21］為

式中：Δλ為波長的變化值；μ為泊松比；P11、P12為光彈效應(yīng)系數(shù)；P為光彈系數(shù)；ε為應(yīng)變；Kε為FBG應(yīng)變靈敏度。

2.2 試件制作

采用1×7標(biāo)準(zhǔn)低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線制作內(nèi)嵌式自感知鋼絞線，公稱直徑15.2 mm，截面面積140 mm2，極限抗拉強(qiáng)度fptk=1 860 MPa（對(duì)應(yīng)極限張拉荷載Pb=260 kN）。制作時(shí)先將鋼絞線機(jī)械打散，抽出中心絲并在中心絲上沿長度方向刻制一條1 mm（寬）×1 mm（深）的凹槽，在預(yù)張拉條件下用環(huán)氧樹脂封裝光纖光柵，再將中心絲與邊絲重新捻合，在端部進(jìn)行保護(hù)并接出引線，見圖1。

圖1 自感知鋼絞線實(shí)物

為探究FBG自感知鋼絞線在使用過程中重復(fù)率和線性度的情況，對(duì)其進(jìn)行重復(fù)張拉試驗(yàn)。試驗(yàn)共制備4根相同型號(hào)的FBG自感知鋼絞線，編號(hào)T1—T4。單根鋼絞線長9 m，為了方便測(cè)試數(shù)據(jù)，加長了封裝的引線，即內(nèi)嵌9.906 m串聯(lián)高強(qiáng)度光纖光柵（兩端引線長453 mm），每根鋼絞線內(nèi)串聯(lián)5個(gè)光纖光柵傳感器。具體布置方式見圖2。

圖2 光柵點(diǎn)布置（單位：nm）

張拉設(shè)備使用YCM100B?200穿心式千斤頂及智能張拉控制系統(tǒng)，光纖光柵解調(diào)儀為Agilent86142B光譜儀，解調(diào)波長范圍為1 525～1 565 nm，采樣頻率1 Hz，波長精度2.5 pm，分辨率1 pm。

2.3 加載步驟

①對(duì)自感知鋼絞線進(jìn)行預(yù)張拉，荷載為10%Pb，使錨具加緊，并檢查各設(shè)備工作情況，確認(rèn)無誤后卸載；②采用逐級(jí)加載的方式進(jìn)行張拉，以每級(jí)5%Pb的拉力將鋼絞線的荷載從0逐級(jí)增至80%Pb，每級(jí)荷載持荷5 min，待光纖光柵波長穩(wěn)定后記錄波長；③最后一級(jí)張拉荷載達(dá)到195 kN時(shí)，保持荷載10 min，確認(rèn)光纖光柵傳感器的跟隨狀態(tài)，是否有損毀，若無損毀則記錄數(shù)據(jù)，繼續(xù)試驗(yàn)；④逐級(jí)卸荷至0，重復(fù)加卸載2次；⑤加載剩余的自感知鋼絞線。

2.4 數(shù)據(jù)分析

以自感知鋼絞線應(yīng)變?yōu)闄M坐標(biāo)，光纖光柵傳感器的中心波長為縱坐標(biāo)，將循環(huán)加載試驗(yàn)的中心波長數(shù)據(jù)與千斤頂?shù)膹埨奢d進(jìn)行線性擬合，第1根鋼絞線自感知應(yīng)變-波長擬合曲線見圖3。其余3根鋼絞線擬合曲線規(guī)律與圖3相似。

圖3 自感知應(yīng)變-波長擬合曲線

由圖3可知：在同一根自感知鋼絞線中，光柵點(diǎn)處的應(yīng)變與波長具有良好的線性關(guān)系，數(shù)據(jù)穩(wěn)定，沒有突變；五個(gè)光柵傳感器響應(yīng)靈敏，能夠與鋼絞線協(xié)同變形。三次加卸載中的擬合直線幾乎重合，傳感器并沒有因多次張拉產(chǎn)生明顯的波長漂移。根據(jù)圖3得到每個(gè)測(cè)點(diǎn)的擬合方程基本一致，各光纖光柵傳感器擬合準(zhǔn)確度高，相關(guān)系數(shù)均大于0.99，且量程均超過7 000×10-6，證明內(nèi)嵌式自感知鋼絞線可靠，可以應(yīng)用到實(shí)際工程中。

3 堿性水泥漿環(huán)境下的模擬試驗(yàn)

內(nèi)嵌式自感知鋼絞線作為一種新型監(jiān)測(cè)手段，其在混凝土環(huán)境下的可靠性及傳感系統(tǒng)的失效機(jī)理尚不明確。由于鋼絞線的耐久性較好，光纖光柵耐腐蝕性較強(qiáng)，在正常使用情況下，自感知鋼絞線封裝部位的膠粘劑可能最先失效。為研究自感知鋼絞線在堿性灌漿環(huán)境中的工作性能，在進(jìn)行長期預(yù)應(yīng)力損失監(jiān)測(cè)之前，須對(duì)自感知鋼絞線的試驗(yàn)環(huán)境進(jìn)行模擬，判斷膠粘劑是否失效。

由于自感知鋼絞線的薄弱部位位于中心絲的封裝部分，直接用自感知中心絲進(jìn)行試驗(yàn)，不僅可以直接對(duì)封裝部分進(jìn)行腐蝕，還易觀察封裝部分的受腐蝕情況。自感知中心絲的制作過程與自感知鋼絞線的制作過程類似，僅少了最后一步重新捻合的過程。

取3根長度為1.5 m的自感知中心絲分別置入長為1 m波紋管中，灌注水灰比為0.45的硅酸鹽水泥漿，用來模擬鋼絞線的堿性工作環(huán)境。3組試件編號(hào)為S1—S3，置于與試驗(yàn)梁同等環(huán)境下分別模擬養(yǎng)護(hù)10、20、60 d，養(yǎng)護(hù)期滿后敲碎外裹水泥塊取出自感知中心絲。不同試件自感知中心絲養(yǎng)護(hù)前后的情況見圖4。

圖4 水泥漿試件

試驗(yàn)現(xiàn)象：養(yǎng)護(hù)至10 d的S1試件在剝離外裹的水泥包層后，鋼絞線仍保持清晰光澤，未出現(xiàn)腐蝕坑，膠粘劑緊貼凹槽，化學(xué)性質(zhì)穩(wěn)定。養(yǎng)護(hù)至20 d的S2試件，膠粘劑表面出現(xiàn)少許黑色斑點(diǎn)，但并未影響其黏結(jié)性能。養(yǎng)護(hù)至60 d的S3試件，膠粘劑表面吸附了硬化的水泥粉塵及水泥小顆粒，但膠粘劑的化學(xué)性質(zhì)仍穩(wěn)定，能提供有效黏結(jié)力，并未出現(xiàn)失效脫落現(xiàn)象?？梢姡瑝A性介質(zhì)對(duì)環(huán)氧類膠粘劑具有一定的腐蝕性，而普通硅酸鹽水泥的凝固時(shí)間較快，雖然會(huì)與膠粘劑產(chǎn)生化學(xué)反應(yīng)，但反應(yīng)時(shí)間短、接觸面積小，中心絲的封裝結(jié)構(gòu)并不會(huì)因此產(chǎn)生大面積損壞。這說明內(nèi)嵌式自感知鋼絞線在堿性水泥環(huán)境下能保持正常的監(jiān)測(cè)性能。

4 預(yù)應(yīng)力混凝土梁長期預(yù)應(yīng)力損失監(jiān)測(cè)

4.1 混凝土矩形梁設(shè)計(jì)及制作

依據(jù)GB 50010—2010《混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范》對(duì)試驗(yàn)梁進(jìn)行設(shè)計(jì)。試驗(yàn)梁全長7 m，截面尺寸為300 mm（寬）×550 mm（高），保護(hù)層厚度為25 mm。選擇C30商品混凝土，梁底部縱向受拉鋼筋為2φ22的鋼筋；頂部架立筋為3φ10的鋼筋，對(duì)稱布置；中部腰筋為4φ12的鋼筋，每側(cè)兩根；箍筋端部加密區(qū)φ8@100，中部非加密區(qū)為8@200。為避免梁端在施加預(yù)應(yīng)力期間產(chǎn)生局部破壞，在靠近梁端附近配置間距為50 mm的錨下空間網(wǎng)狀加強(qiáng)鋼筋，并于梁端增設(shè)300 mm×300 mm×10 mm的方形鋼墊板。本次試驗(yàn)共澆筑2根預(yù)應(yīng)力混凝土梁，編號(hào)B1、B2，每片預(yù)應(yīng)力梁布設(shè)兩根FBG自感知預(yù)應(yīng)力鋼絞線，預(yù)埋波紋管成孔。鋼絞線編號(hào)規(guī)則如下：G1、G1'為B1梁內(nèi)鋼絞線的編號(hào)，G2、G2'為B2梁內(nèi)鋼絞線的編號(hào)。B1梁采用直線型預(yù)應(yīng)力孔道，B2梁采用中心對(duì)稱的曲線型預(yù)應(yīng)力孔道。測(cè)點(diǎn)布置見圖5。

圖5 梁內(nèi)光柵測(cè)點(diǎn)布置（單位：mm）

對(duì)應(yīng)于P1、P2、P3、P4、P5監(jiān)測(cè)點(diǎn)的光纖光柵傳感器的初始中心波長分別為1 532、1 541、1 538、1 550、1 555 nm。曲線型孔道梁中，P3位于梁中點(diǎn)，P1、P5位于鋼絞線起彎點(diǎn)，而P2、P4分別位于鋼絞線彎起的最高點(diǎn)與最低點(diǎn)。

4.2 長期預(yù)應(yīng)力損失監(jiān)測(cè)

隨時(shí)間變化而不斷增大的預(yù)應(yīng)力損失一般稱為長期預(yù)應(yīng)力損失，這一損失主要由預(yù)應(yīng)力筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失和混凝土收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失兩部分組成。由光纖光柵的作用機(jī)理可知，F(xiàn)BG自感知絞線基于鋼絞線的應(yīng)變測(cè)試數(shù)據(jù)計(jì)算得到預(yù)應(yīng)力損失。由于鋼絞線是定長的，因此鋼絞線應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失無法通過內(nèi)部埋設(shè)的FBG傳感器來進(jìn)行測(cè)量，說明通過內(nèi)嵌式自感知鋼絞線測(cè)得的數(shù)據(jù)就是由于混凝土收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失。為了得到預(yù)應(yīng)力混凝土梁的長期預(yù)應(yīng)力損失，須考慮JTG 3362—2018計(jì)算的σl5作為鋼絞線的預(yù)應(yīng)力損失。

在712 h（約30 d）的時(shí)間段內(nèi)對(duì)自感知鋼絞線進(jìn)行數(shù)據(jù)采集，將FBG傳感器的監(jiān)測(cè)結(jié)果繪制成時(shí)間—應(yīng)變曲線，見圖6和圖7。橫坐標(biāo)中的0是從鋼絞線張拉錨固完成的那一刻開始起算。由圖6和圖7可知：①FBG傳感器在監(jiān)測(cè)時(shí)段內(nèi)能夠保持良好的工作性能，不同時(shí)間段監(jiān)測(cè)到的應(yīng)力雖有一定程度的波動(dòng)，但仍處于合理區(qū)間。②應(yīng)力前10 d損失較快，隨著時(shí)間的增長，應(yīng)力變化率趨于平緩，與理論變化規(guī)律相符；③同一鋼絞線中各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變曲線形狀基本一致，變化幅度接近，說明由混凝土收縮徐變引起的鋼絞線應(yīng)變變化較為均勻，大小與監(jiān)測(cè)點(diǎn)在鋼絞線中的分布位置并沒有太大關(guān)聯(lián)；④由于兩種預(yù)應(yīng)力損失不同，各鋼絞線的初始應(yīng)變有一定的差異，其應(yīng)變曲線存在細(xì)微差別，但總體上呈逐漸遞減的趨勢(shì)，且時(shí)間越長應(yīng)變遞減速率越慢。

圖6 B1梁鋼絞線時(shí)間-應(yīng)變曲線

圖7 B2梁鋼絞線時(shí)間-應(yīng)變曲線

根據(jù)JTG 3362—2018計(jì)算30 d監(jiān)測(cè)期內(nèi)由鋼絞線松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失σl5。將計(jì)算的σl5與監(jiān)測(cè)得到的混凝土收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失σl6相加作為鋼絞線長期預(yù)應(yīng)力損失，見表1。可知，B1梁與B2梁各測(cè)點(diǎn)對(duì)應(yīng)的長期預(yù)應(yīng)力損失相差不大，但B1梁的長期應(yīng)力損失大于B2梁的長期應(yīng)力損失，說明孔道布置方式對(duì)長期預(yù)應(yīng)力損失有一定的影響。

表1 鋼絞線應(yīng)力損失 MPa

4.3 對(duì)混凝土收縮徐變計(jì)算公式的修正建議

由于JTG 3362—2018中考慮的因素與實(shí)際工程有差異，不能精確計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失，而內(nèi)嵌式自感知鋼絞線直接通過混凝土的收縮徐變來計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失，與實(shí)際工程中的預(yù)應(yīng)力損失更吻合。將混凝土收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失實(shí)測(cè)值與規(guī)范計(jì)算的理論值進(jìn)行對(duì)比，發(fā)現(xiàn)實(shí)測(cè)值均大于理論值。兩者之間存在一個(gè)修正系數(shù)k，即

式中：k為修正系數(shù)，取1.4～1.6。

4.4 長期預(yù)應(yīng)力損失率及誤差分析

將長期預(yù)應(yīng)力損失與控制應(yīng)力相比得到預(yù)應(yīng)力損失率，實(shí)際損失率與理論損失率的差值為相對(duì)誤差，計(jì)算結(jié)果見表2、表3。

表2 B1梁長期預(yù)應(yīng)力損失

表3 B2梁長期預(yù)應(yīng)力損失

由表2和表3可知：直線孔道B1梁最大長期預(yù)應(yīng)力損失為90～100 MPa，占張拉控制應(yīng)力的7%；曲線孔道B2梁最大預(yù)應(yīng)力損失為60～70 MPa，占張拉控制應(yīng)力的5%；各測(cè)點(diǎn)預(yù)應(yīng)力損失與理論計(jì)算值的差值在0～20 MPa，相對(duì)誤差在17%以內(nèi)，最大誤差16.84%。曲線孔道的計(jì)算修正值比直線孔道的計(jì)算修正值小，導(dǎo)致曲線孔道的誤差較大，約為直線孔道的1.7倍。實(shí)測(cè)預(yù)應(yīng)力損失與理論損失之間具有一定偏差，但仍處在合理范圍內(nèi)。主要原因是σl5與σl6的計(jì)算方法僅是在理論上提出的一種計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失的參考方法，與實(shí)際工程相比存在一定誤差。

5 結(jié)論

1）內(nèi)嵌式自感知鋼絞線在重復(fù)拉伸下能保持良好的線性度及重復(fù)率，且量程均超過7 000×10-6，說明了內(nèi)嵌式自感知鋼絞線的制作方法可靠，可以應(yīng)用到實(shí)際工程中。

2）在堿性水泥砂漿的模擬試驗(yàn)下，3組自感知中心絲沒有被腐蝕破壞，封裝結(jié)構(gòu)保持完好，說明內(nèi)嵌式自感知鋼絞線能較好地適應(yīng)堿性水泥漿體環(huán)境，并能保持良好的監(jiān)測(cè)性能。

3）內(nèi)嵌式自感知鋼絞線的監(jiān)測(cè)結(jié)果可以正確反映預(yù)應(yīng)力混凝土收縮徐變的長期變化規(guī)律。

4）不同F(xiàn)BG自感知鋼絞線監(jiān)測(cè)到的應(yīng)力長期損失率及誤差雖有差異，但其損失率與理論計(jì)算值基本吻合，監(jiān)測(cè)結(jié)果基本準(zhǔn)確。

5）通過引入修正系數(shù)k（k=1.4～1.6），對(duì)JTG 3362—2018《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》由混凝土收縮、徐變引起預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算公式進(jìn)行了修正。