梁 宇

（晉能控股煤業(yè)集團(tuán)北辛窯煤業(yè)公司，山西 忻州 036702）

引言

液壓支架是進(jìn)行煤礦綜采的重要設(shè)備，其所處工作環(huán)境相對(duì)復(fù)雜惡劣，受到開(kāi)采頂板的壓力載荷較大，在實(shí)際應(yīng)用中存在突發(fā)的危險(xiǎn)工況易造成液壓支架的損壞[1]。煤層的分布復(fù)雜多變，對(duì)于液壓支架的承載變化較大，對(duì)液壓支架的性能具有較高的要求。掩護(hù)梁作為液壓支架的主要部件，是頂梁和連桿的重要連接零件。掩護(hù)梁對(duì)頂梁起到主要的支撐作用，采用有限元分析的方式對(duì)掩護(hù)梁的性能進(jìn)行分析，從而對(duì)掩護(hù)梁進(jìn)行一定的優(yōu)化，提高其支撐性能，進(jìn)一步提高液壓支架的綜合性能[2]。

1 液壓支架掩護(hù)梁分析模型的構(gòu)建

對(duì)掩護(hù)梁的性能進(jìn)行分析，需首先建立掩護(hù)梁的三維模型。采用三維建模Pro/E進(jìn)行掩護(hù)梁模型的構(gòu)建，Pro/E是被廣泛使用的參數(shù)化建模軟件，采用基于特征的實(shí)體化建模，可以方便對(duì)掩護(hù)梁生成模型。在進(jìn)行模型構(gòu)建的過(guò)程中，對(duì)掩護(hù)梁的實(shí)體結(jié)構(gòu)進(jìn)行一定的簡(jiǎn)化處理，對(duì)于圓角、倒角等細(xì)小結(jié)構(gòu)忽略，僅保留主要的結(jié)構(gòu)特征進(jìn)行建模。選取合適的基準(zhǔn)面，繪制相應(yīng)的零件草圖，然后通過(guò)拉伸、旋轉(zhuǎn)等特征構(gòu)建掩護(hù)梁模型[3]。

采用有限元分析軟件ANSYS對(duì)掩護(hù)梁的結(jié)構(gòu)性能進(jìn)行分析，ANSYS具有強(qiáng)大的線性和非線性分析能力，在結(jié)構(gòu)分析中具有較高的使用率，可將結(jié)果以多種圖形的樣式顯示，方便進(jìn)行分析對(duì)比。ANSYS與Pro/E具有直接的接口，可將掩護(hù)梁的模型直接導(dǎo)入到ANSYS中進(jìn)行處理。對(duì)導(dǎo)入的模型，進(jìn)行單元網(wǎng)格的劃分，由于掩護(hù)梁常采用非對(duì)稱(chēng)的網(wǎng)格結(jié)構(gòu)，采用板殼結(jié)構(gòu)進(jìn)行網(wǎng)格劃分，得到掩護(hù)梁的網(wǎng)格劃分模型如圖1所示。對(duì)掩護(hù)梁模型進(jìn)行材質(zhì)的設(shè)定，設(shè)定彈性模量為200 GPa，泊松比為0.3，對(duì)掩護(hù)梁銷(xiāo)孔處進(jìn)行限定，承受來(lái)自頂梁的壓力載荷作用，由此進(jìn)行結(jié)構(gòu)性能的模擬仿真[4]。

圖1 掩護(hù)梁網(wǎng)格劃分模型

2 液壓支架掩護(hù)梁結(jié)構(gòu)分析與優(yōu)化

采用ANSYS進(jìn)行掩護(hù)梁的分析運(yùn)算，提取應(yīng)力結(jié)果如圖2所示。從圖2中可以看出，掩護(hù)梁的整體應(yīng)力值不大，在掩護(hù)梁與前后連桿連接的銷(xiāo)軸位置處出現(xiàn)最大應(yīng)力，最大應(yīng)力值為436 MPa，銷(xiāo)軸處的應(yīng)力分布狀態(tài)如下頁(yè)圖3所示。

圖2 掩護(hù)梁應(yīng)力（MPa）分布云圖

通過(guò)圖3可知，銷(xiāo)軸位置處受到的應(yīng)力值較大，對(duì)銷(xiāo)軸位置處的板厚進(jìn)行處理，以期改善銷(xiāo)軸位置處的應(yīng)力分布，對(duì)掩護(hù)梁的結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化。為了確定板厚與應(yīng)力的關(guān)系，選擇板厚在10~90 mm之間進(jìn)行取值，對(duì)不同情形下的應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行分析計(jì)算，得到應(yīng)力的大小變化如圖4所示。

圖3 掩護(hù)梁銷(xiāo)軸最大應(yīng)力（MPa）放大圖

圖4 最大應(yīng)力值隨板厚的變化曲線

從圖4中可以看出，隨著銷(xiāo)軸位置板厚的增加，銷(xiāo)軸受到的最大應(yīng)力值有所降低，同時(shí)可以看到，隨著板厚的增加，最大應(yīng)力值降低的幅度并不大，且降低的幅度越來(lái)越小，這表明，增加銷(xiāo)軸位置的板厚，并不能有效地降低銷(xiāo)軸的應(yīng)力值。這是由于掩護(hù)梁的結(jié)構(gòu)為非對(duì)稱(chēng)的箱體結(jié)構(gòu)，增加局部的板厚對(duì)整體結(jié)構(gòu)的應(yīng)力影響較小，在實(shí)際使用時(shí)，應(yīng)依據(jù)掩護(hù)梁的整體結(jié)構(gòu)適當(dāng)?shù)卦黾舆B接銷(xiāo)軸位置處的板厚，從而減小局部的最大應(yīng)力值[5]。

進(jìn)一步對(duì)液壓支架掩護(hù)梁的結(jié)構(gòu)優(yōu)化進(jìn)行研究，在對(duì)掩護(hù)梁分析過(guò)程中，對(duì)圓角等結(jié)構(gòu)沒(méi)有進(jìn)行處理，對(duì)較為重要的上下銷(xiāo)軸處的鋼板過(guò)渡進(jìn)行圓角設(shè)置，且相應(yīng)地增加圓角的半徑值，選擇前后板連接處的過(guò)渡半徑為500 mm，查看細(xì)節(jié)設(shè)置對(duì)掩護(hù)梁分析結(jié)果的影響[6]。修改模型通過(guò)計(jì)算，得到增加過(guò)渡圓角的模型的應(yīng)力分布如圖5所示，從圖中可以看出，改進(jìn)后的模型的最大應(yīng)力值為424 MPa，最大應(yīng)力值相對(duì)初始結(jié)構(gòu)有一定減小，對(duì)銷(xiāo)軸位置處的應(yīng)力具有改善作用。

圖5 增加過(guò)渡圓角后掩護(hù)梁的應(yīng)力（MPa）分布

通過(guò)上述分析可知，增加了上下銷(xiāo)軸處的鋼板過(guò)渡圓角，對(duì)于掩護(hù)梁的最大應(yīng)力具有減小的作用，可以改善掩護(hù)梁的應(yīng)力分布狀態(tài)。在進(jìn)行掩護(hù)梁的初始分析時(shí)，忽略了圓角的結(jié)構(gòu)，有利于建模的簡(jiǎn)化及計(jì)算結(jié)果的快速輸出，得到掩護(hù)梁的整體應(yīng)力狀態(tài)。針對(duì)銷(xiāo)軸位置處的最大應(yīng)力，對(duì)細(xì)小結(jié)構(gòu)進(jìn)行針對(duì)性?xún)?yōu)化，增加了圓角的過(guò)渡，降低了最大應(yīng)力值，從而改善了掩護(hù)梁的應(yīng)力分布。

3 結(jié)論

采用ANSYS有限元分析的方式對(duì)掩護(hù)梁的應(yīng)力分布進(jìn)行模擬仿真，結(jié)果顯示掩護(hù)梁銷(xiāo)軸位置處受到的應(yīng)力最大。為改善銷(xiāo)軸處的應(yīng)力分布，對(duì)掩護(hù)梁進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化。首先對(duì)改變銷(xiāo)軸位置處的板厚進(jìn)行分析，結(jié)果顯示板厚的增加，對(duì)最大應(yīng)力有減小的作用，但改善效果不明顯。對(duì)前后梁增加過(guò)渡圓角結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析，最大應(yīng)力值具有一定的減小，改善了局部應(yīng)力分布狀態(tài)。由此可知，在對(duì)掩護(hù)梁進(jìn)行設(shè)計(jì)的過(guò)程中，應(yīng)依據(jù)整體結(jié)構(gòu)，選擇適當(dāng)?shù)陌搴?，并?duì)連接過(guò)渡處采用圓角設(shè)置，這樣不僅可以?xún)?yōu)化掩護(hù)梁的外觀設(shè)計(jì)，同時(shí)還可以改善應(yīng)力狀態(tài)，有利于掩護(hù)梁性能的提升，提高液壓支架的使用性能。