王汪陽(yáng)

（新疆兵團(tuán)勘測(cè)設(shè)計(jì)院（集團(tuán)）有限責(zé)任公司，新疆 烏魯木齊 830002）

引言

近年來(lái)，矮塔斜拉橋因具有外型美觀、經(jīng)濟(jì)合理、施工簡(jiǎn)便及跨徑布置靈活等特點(diǎn)，逐漸在我國(guó)橋梁事業(yè)中得到廣泛應(yīng)用［1］。但在早期完工的矮塔斜拉橋工程中，由于設(shè)計(jì)者對(duì)橋梁部分參數(shù)的分析不足，導(dǎo)致橋梁出現(xiàn)主梁大幅度變形、受力不均等嚴(yán)重病害［2-3］。因此，為保障矮塔斜拉橋運(yùn)營(yíng)的安全性，深入研究其參數(shù)設(shè)計(jì)具有重要意義［4］。

目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者關(guān)于斜拉橋的參數(shù)設(shè)計(jì)問(wèn)題展開(kāi)了大量研究，張欣欣［5］針對(duì)矮塔斜拉橋結(jié)構(gòu)體系、合理結(jié)構(gòu)參數(shù)、斜拉索張拉方案等關(guān)鍵技術(shù)進(jìn)行分析研究，發(fā)現(xiàn)采用剛構(gòu)連續(xù)梁體系，輔以外伸跨，可以有效地減小下部結(jié)構(gòu)受力，同時(shí)滿(mǎn)足剛度要求，結(jié)構(gòu)經(jīng)濟(jì)合理。鮑英基等［6］對(duì)PC 矮塔斜拉橋運(yùn)營(yíng)階段主梁的應(yīng)力和位移進(jìn)行敏感性分析，得出主梁應(yīng)力和位移隨各參數(shù)的變化規(guī)律。上述學(xué)者主要是針對(duì)傳統(tǒng)斜拉橋進(jìn)行的參數(shù)設(shè)計(jì)研究，而關(guān)于矮塔斜拉橋的參數(shù)設(shè)計(jì)研究還有待進(jìn)一步完善。

1 工程概況

某大跨度雙塔混凝土矮塔斜拉橋+先簡(jiǎn)支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力T 梁組合體系橋梁全長(zhǎng)475 m，主橋跨徑布置為80 m+145 m+80 m，引橋跨徑布置分別為2×40 m和3×30 m，橋面總寬25 m，包含2×0.5 m 防撞護(hù)欄+2×11 m 行車(chē)道+2 m 中央隔離帶。道路設(shè)計(jì)為雙向四車(chē)道，設(shè)計(jì)速度為80 km/h，設(shè)計(jì)荷載為公路-Ⅰ級(jí)，地震動(dòng)峰值加速度為0.2 g。矮塔斜拉橋主梁采用單箱三室斜腹板變截面箱梁，頂板寬12 m，底板寬6.8 m，支點(diǎn)處梁高5.8 m，跨中梁高2.8 m，呈二次拋物線(xiàn)形式變化，斜拉索張拉位置的箱梁內(nèi)每隔6 m 設(shè)置一橫隔板，厚度為40 cm。主梁與主塔采用塔梁固結(jié)體系，主塔采用矩形斷面，截面尺寸為5 m×2.4 m，橋面以上塔高為24 m，主塔對(duì)稱(chēng)設(shè)置斜拉索17 對(duì)，呈單索面扇形布置。梁上間距為7 m，塔上間距為1 m，邊跨無(wú)索區(qū)長(zhǎng)度為18 m，中跨無(wú)索區(qū)長(zhǎng)度為21 m，斜拉索通過(guò)塔身分絲管鞍座，對(duì)稱(chēng)錨固于梁體上，間隔1 m。矮塔斜拉橋總體布置見(jiàn)圖1。

圖1 矮塔斜拉橋總體布置/m

2 建立模型

運(yùn)用軟件Midas/Civil 建立矮塔斜拉橋有限元模型，其中主梁、主塔及橋墩均采用梁?jiǎn)卧M，采用桁架單元模擬斜拉索，全橋共包含58 個(gè)桁架單元、182 個(gè)梁?jiǎn)卧?76 個(gè)節(jié)點(diǎn)，有限元模型見(jiàn)圖2。

圖2 矮塔斜拉橋有限元模型

計(jì)算過(guò)程中考慮初始張拉力的影響，斜拉索的初始張拉力均為5 600 kN，斜拉索的彈性模量取值按鋼絞線(xiàn)實(shí)際彈性模量，但考慮到防腐材料的重量，斜拉索的容重增加10%。主梁與主塔節(jié)點(diǎn)之間采用固結(jié)連接形式，主梁與橋墩節(jié)點(diǎn)采用剛接連接形式，不考慮主梁、主塔及橋墩的幾何非線(xiàn)性變形對(duì)結(jié)構(gòu)的影響，模型基礎(chǔ)邊界條件采用相應(yīng)剛度矩陣方法模擬。計(jì)算荷載主要考慮恒載、活載、掛籃與濕重荷載，混凝土的收縮徐變作用及溫度荷載的影響。鋼絞線(xiàn)及預(yù)應(yīng)力鋼筋計(jì)算參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 鋼絞線(xiàn)及預(yù)應(yīng)力鋼筋計(jì)算參數(shù)

3 結(jié)果分析

在矮塔斜拉橋的設(shè)計(jì)中，邊中跨比與主塔高度的參數(shù)選取是一個(gè)非常重要的結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)步驟，合理的參數(shù)選取可有效提升矮塔斜拉橋的經(jīng)濟(jì)性和力學(xué)性能。為了研究參數(shù)對(duì)矮塔斜拉橋的影響，通過(guò)建立模型對(duì)橋梁受力及變形情況展開(kāi)對(duì)比分析。

3.1 邊中跨比

建立邊中跨比分別為0.52、0.54、0.56、0.58 及0.6 的矮塔斜拉橋模型。針對(duì)不同邊中跨比的主梁邊、中跨撓度及彎矩進(jìn)行計(jì)算，得到最大撓度及彎矩變化曲線(xiàn)見(jiàn)圖3。

圖3 最大撓度及彎矩變化曲線(xiàn)

根據(jù)圖3 可知：（1）隨著矮塔斜拉橋邊中跨比不斷增大，主梁邊跨的最大撓度呈增大的趨勢(shì)，而中跨最大撓度呈減小的趨勢(shì)變化，說(shuō)明邊中跨比對(duì)矮塔斜拉橋變形的影響較大。當(dāng)邊中跨比由0.52 增至0.6 時(shí)，主梁邊跨最大撓度由81 mm 增至117 mm，增幅為41.3%，而中跨最大撓度由124 mm 減小至105 mm，減幅為15.3%，說(shuō)明增大邊中跨比雖然可以一定程度降低主梁中跨變形量，但會(huì)大幅度增大邊跨變形量。（2）隨著矮塔斜拉橋邊中跨比的增大，主梁邊跨最大彎矩均呈不斷增大的趨勢(shì)，中跨的最大彎矩呈緩慢減小的趨勢(shì)，說(shuō)明邊中跨比對(duì)矮塔斜拉橋受力存在影響。當(dāng)邊中跨比由0.52 增至0.6時(shí)，主梁邊跨最大彎矩由16 846 kN·m 增至108 886 kN·m，增幅為546%。而主梁中跨最大彎矩由87 525 kN·m 減至84 002 kN·m，減幅為4%，說(shuō)明增大邊中跨比會(huì)大幅度增加矮塔斜拉橋主梁邊跨受力，不利于結(jié)構(gòu)的安全性。

3.2 主塔高度

建立塔高分別為18 m、22 m、26 m、30 m 及34 m的矮塔斜拉橋模型，針對(duì)不同塔高的橋梁邊、中跨撓度及彎矩進(jìn)行計(jì)算，得到最大撓度及彎矩變化曲線(xiàn)見(jiàn)圖4。

圖4 最大撓度及彎矩變化曲線(xiàn)

根據(jù)圖4 可知：（1）矮塔斜拉橋邊、中跨最大撓度均隨著主塔高度的增大而不斷減小，說(shuō)明邊中跨比對(duì)矮塔斜拉橋變形的影響較大。當(dāng)主塔高度由18 m 增至34 m 時(shí)，主梁邊跨最大撓度由121 mm減至108 mm，減幅為10.7%，而中跨最大撓度由286 mm 減小至91 mm，減幅為68.1%，說(shuō)明增大主塔高度可以大幅度降低主梁中跨的變形量。（2）隨著矮塔斜拉橋主塔高度的增大，主梁邊、中跨最大彎矩均呈不斷減小趨勢(shì)，說(shuō)明邊中跨比對(duì)矮塔斜拉橋受力存在影響。當(dāng)主塔高度由18 m 增至34 m 時(shí)，主梁邊跨最大彎矩由42 003 kN·m 減至36 984 kN·m，減幅為11.9%，而主梁中跨最大彎矩由100 386 kN·m 減至84 071 kN·m，減幅為16.3%，說(shuō)明增大主塔高度可以有效降低矮塔斜拉橋整體結(jié)構(gòu)受力。

4 結(jié)語(yǔ)

（1）斜拉橋主梁中跨最大撓度隨著邊中跨比的增大逐漸減小，而主梁邊跨的最大撓度隨之逐漸增大；主梁中跨的最大彎矩隨著邊中跨比的增大呈略微減小，主梁邊跨最大彎矩則隨之逐漸增大；邊中跨比過(guò)大對(duì)主梁邊跨的撓度、彎矩影響明顯。（2）隨著主塔高度的增大，主梁邊、中跨的最大撓度均逐漸減小，且邊跨減幅更明顯；主梁邊、中跨的最大彎矩均隨主塔高度的增大逐漸減小。