周 旋， 李鵬飛， 肖明清， 張頂立， 龔彥峰

(1. 北京工業(yè)大學(xué) 城市與工程安全減災(zāi)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 北京 100124；2. 中鐵第四勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司， 湖北 武漢 430063；3. 北京交通大學(xué)川藏鐵路研究院， 北京 100044)

0 引言

土工織物作為一種新型的土工合成材料，已經(jīng)被廣泛地應(yīng)用于隧道工程。作為隧道防排水系統(tǒng)的“反濾層”，土工織物的主要功能是抑制土體大量流失并滿足隧道排水要求，同時(shí)保護(hù)防水板及其背后的隧道排水盲管。然而，在地下水的作用下，土工織物的內(nèi)部和表面會(huì)發(fā)生淤堵現(xiàn)象，使得土工織物有效透水孔徑減小，整體的排水性能下降，襯砌外側(cè)水壓力增大，可能導(dǎo)致隧道發(fā)生滲漏水病害，致使隧道的穩(wěn)定性和安全性下降[1-4]。在實(shí)際隧道建設(shè)中，土工織物通常鋪設(shè)在隧道二次襯砌的外側(cè)，屬于隧道中的“隱性工程”，若土工織物發(fā)生淤堵，運(yùn)營(yíng)人員無(wú)法及時(shí)對(duì)其進(jìn)行疏通清理。因此，富水隧道土工織物的淤堵問(wèn)題成為了隧道長(zhǎng)期運(yùn)營(yíng)的一個(gè)關(guān)鍵難題。

現(xiàn)有的《土工合成材料測(cè)試規(guī)程》[5]針對(duì)土工織物的淤堵問(wèn)題，采用了滲流梯度比試驗(yàn)進(jìn)行測(cè)定，并規(guī)定梯度比GR<3作為土工織物能滿足“反濾層”的標(biāo)準(zhǔn)。國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)不同影響因素開(kāi)展了大量的淤堵試驗(yàn)研究[6-11]，結(jié)果表明： 當(dāng)土體黏粒含量越大、黏性土密度越大、土工織物孔徑越小、水力梯度越大、試驗(yàn)梯度比越大時(shí)，土工織物越容易發(fā)生淤堵且淤堵程度越嚴(yán)重。其中，黏粒含量和土工織物孔徑對(duì)土工織物淤堵過(guò)程的影響較大。文獻(xiàn)[12]在現(xiàn)有的淤堵試驗(yàn)儀上增加了密封系統(tǒng)并減小了測(cè)壓管距離，進(jìn)行梯度比試驗(yàn)后發(fā)現(xiàn)采用真空抽氣使得土體飽和效果較好，現(xiàn)有的梯度比標(biāo)準(zhǔn)(GR<3)在一定程度上不能準(zhǔn)確地反映土工織物的淤堵情況。文獻(xiàn)[13]自主研制了多功能滲透試驗(yàn)裝置并進(jìn)行了淤堵試驗(yàn)，結(jié)果表明有紡?fù)凉た椢飳?duì)土體滲流具有一定的抑制作用。文獻(xiàn)[14-17]研究了單向拉伸作用對(duì)土工織物反濾性能的影響，試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)單向拉伸會(huì)使有紡織物的等效孔徑增大，透水性和防淤堵性能增強(qiáng)，保土性能減弱，而無(wú)紡布則相反； 單向拉伸對(duì)同種土工織物的影響隨著厚度的增大而增加。文獻(xiàn)[18]對(duì)雙向拉伸后的土工織物進(jìn)行了循環(huán)水流梯度比試驗(yàn)，結(jié)果表明： 隨著循環(huán)水流周期的減小，土體內(nèi)部的土顆粒流失會(huì)逐漸增大； 雙向拉伸強(qiáng)度的增加會(huì)使土工織物滲透性能增強(qiáng)，保土性降低。

綜上所述，目前的研究主要是利用規(guī)范中的土工織物淤堵試驗(yàn)儀或改進(jìn)后的試驗(yàn)裝置進(jìn)行梯度比試驗(yàn)，分析土體、土工織物和水力條件等因素對(duì)土工織物滲透性能、抗淤堵性能和保土性能的影響，沒(méi)有結(jié)合實(shí)際礦山法隧道防排水結(jié)構(gòu)特點(diǎn)進(jìn)行研究。本文通過(guò)結(jié)合礦山法隧道拱形斷面結(jié)構(gòu)和環(huán)向排水管間接布置等特點(diǎn)，設(shè)計(jì)土工織物淤堵室內(nèi)試驗(yàn)裝置，研究土工織物類型、土工織物層數(shù)和淤堵類型對(duì)隧道斷面不同位置處土工織物淤堵規(guī)律的影響。

1 試驗(yàn)基本情況

1.1 試驗(yàn)裝置

隧道土工織物淤堵規(guī)律試驗(yàn)裝置主要由模型箱和供水系統(tǒng)2部分組成，如圖 1所示。模型箱尺寸為2 m×1.5 m×1 m(長(zhǎng)×寬×高)，用于盛裝試驗(yàn)材料(物理淤堵下模型箱內(nèi)部截面布置如圖 2所示，化學(xué)淤堵無(wú)填土層)； 模型箱底部?jī)蓚?cè)設(shè)置了高1 m的鋼支撐架，鋼支撐架底部4個(gè)角部裝有滾輪，便于移動(dòng)試驗(yàn)裝置； 模型箱外側(cè)布設(shè)1道箍圈，對(duì)模型箱進(jìn)行加固處理，防止模型箱過(guò)度變形； 模型箱底側(cè)中央內(nèi)嵌半徑為0.5 m的半圓形鋼板，模擬隧道的上半拱形結(jié)構(gòu)； 半圓形鋼板上沿縱向設(shè)置4排泄水孔，相鄰2排的間距為25 cm，每個(gè)橫截面設(shè)置5個(gè)泄水孔，分別設(shè)置在隧道橫截面30°、60°、90°、120°、150°處(分別對(duì)應(yīng)圖2中的拱腰1、拱肩1、拱頂、拱肩2、拱腰2)，模擬隧道環(huán)向排水管的間隔排水功能。

(a) 試驗(yàn)裝置模型圖(單位： m)

圖2 模型箱正視圖(單位： m)

供水系統(tǒng)包括集水箱、分水器和進(jìn)水口。集水箱尺寸為3 m×1 m×0.9 m(長(zhǎng)×寬×高)，四周由5 mm厚的鋼板焊接而成，用于盛裝試驗(yàn)溶液； 集水箱內(nèi)側(cè)底部設(shè)置變壓水泵，負(fù)責(zé)將試驗(yàn)溶液輸送至分水器中； 分水器與模型箱各進(jìn)水口通過(guò)軟管相連，將試驗(yàn)溶液運(yùn)輸至模型箱內(nèi)指定位置； 模型箱內(nèi)的溶液通過(guò)泄水孔排出，再沿模型箱外側(cè)底部邊槽流回集水箱。水流循環(huán)如圖3所示。

圖3 水流循環(huán)

1.2 試驗(yàn)材料

本試驗(yàn)包含土工織物物理淤堵試驗(yàn)和化學(xué)淤堵試驗(yàn)，選取的2種土工織物來(lái)自北京某隧道施工工地，樣品如圖4所示。2種土工織物的物理力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1。

(a) 滌綸短絲

表1 試驗(yàn)土工織物的物理力學(xué)參數(shù)

1.2.1 物理淤堵

物理淤堵是指土顆粒在地下水的作用下積聚在土工織物表面及其內(nèi)部，造成土工織物滲透性能下降的現(xiàn)象。本試驗(yàn)的填土材料取自北京某地鐵施工工地，其物理參數(shù)見(jiàn)表2。通過(guò)顆粒級(jí)配試驗(yàn)測(cè)定該砂土屬于粉砂，含有0.075 mm以下的顆粒質(zhì)量比例為15.62%。通過(guò)滲透性試驗(yàn)，測(cè)得該砂土的滲透系數(shù)為1.1×10-3cm/s。

表2 砂土的物理參數(shù)

1.2.2 化學(xué)淤堵

化學(xué)淤堵是指地下水中的離子生成的化學(xué)結(jié)晶附著在土工織物的表面和內(nèi)部，導(dǎo)致土工織物反濾性能下降的現(xiàn)象。經(jīng)調(diào)研發(fā)現(xiàn)，富水巖溶隧道化學(xué)結(jié)晶淤堵物的主要成分為碳酸鈣。故本試驗(yàn)研究Ca(HCO3)2向CaCO3結(jié)晶的轉(zhuǎn)化過(guò)程，其反應(yīng)化學(xué)方程式為

1.3 試驗(yàn)工況

本試驗(yàn)主要研究土工織物類型、土工織物層數(shù)(厚度)以及淤堵類型等因素對(duì)拱形隧道不同位置處土工織物淤堵規(guī)律的影響，具體試驗(yàn)工況如表3所示。

表3 試驗(yàn)工況

1.4 試驗(yàn)流程

物理淤堵試驗(yàn)流程包括裝樣、填土、通水滲流、數(shù)據(jù)測(cè)定等，化學(xué)淤堵試驗(yàn)無(wú)填土過(guò)程。各步驟的詳細(xì)說(shuō)明如下。

1.4.1 裝樣

根據(jù)模型箱尺寸裁剪試驗(yàn)土工織物，沿模型箱內(nèi)側(cè)底部中央向四周緊密鋪設(shè)土工織物，從而避免土工織物內(nèi)部存在較大氣泡，土工織物的邊緣用防水膠固定，防止溶液從邊緣縫隙處流出影響滲流路徑，如圖 5所示。在試驗(yàn)箱內(nèi)側(cè)進(jìn)水口布置濾網(wǎng)，防止顆粒隨溶液回流至試驗(yàn)箱。

圖5 土工織物鋪設(shè)實(shí)物圖

1.4.2 填土

對(duì)試驗(yàn)填土進(jìn)行盛裝、稱重，將其倒入模型箱內(nèi)并分層進(jìn)行人工夯實(shí)，每層夯實(shí)后的高度為10 cm，最終填土高度為60 cm，填土總質(zhì)量為2 094 kg，最終實(shí)際填土密度為1.73 g/cm3。填土過(guò)程如圖 6所示。

圖6 填土過(guò)程

1.4.3 通水滲流

將試驗(yàn)裝置各個(gè)部分相連，打開(kāi)水泵讓溶液流入模型箱內(nèi)部并檢查各部分是否漏水。待水位達(dá)到75 cm后打開(kāi)泄水孔閥門，同時(shí)調(diào)節(jié)水泵轉(zhuǎn)速讓模型箱內(nèi)部水位保持穩(wěn)定。由于地下水滲流初期處于紊流狀態(tài)，故待溶液循環(huán)滲流2 h后測(cè)定試驗(yàn)數(shù)據(jù)。

1.4.4 數(shù)據(jù)測(cè)定

待溶液滲流穩(wěn)定后，每隔3 h測(cè)定并記錄各泄水孔的流量，采用量筒(量程為25 mL，精度為1 mL)測(cè)量規(guī)定時(shí)間內(nèi)(根據(jù)流量大小選取測(cè)量時(shí)間5、10、20 s等)泄水孔處的流量，然后計(jì)算單位時(shí)間內(nèi)通過(guò)泄水孔的流量。每隔3 h用燒杯采集集水箱內(nèi)離子溶液50 mL，用試劑(0.1 mol/L氫氧化鈉、鈣紅指示劑、0.1 mol/L 的EDTA溶液等)對(duì)鈣離子濃度進(jìn)行測(cè)定，計(jì)算離子損失濃度并配置相應(yīng)的溶液進(jìn)行補(bǔ)充。

滲流淤堵時(shí)間初定為36 h。試驗(yàn)結(jié)束后，關(guān)閉水泵開(kāi)關(guān)，打開(kāi)底部排水口排干模型箱內(nèi)部溶液，取出土工織物并自然風(fēng)干，測(cè)定并記錄風(fēng)干后土工織物的單位面積質(zhì)量。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 土工織物類型影響

2.1.1 流量變化

聚酯長(zhǎng)絲和滌綸短絲土工織物在化學(xué)結(jié)晶作用下橫斷面不同位置處的流量變化曲線如圖7所示。由圖可知： 1)在化學(xué)淤堵試驗(yàn)前，聚酯長(zhǎng)絲土工織物拱腰、拱肩和拱頂處的單位時(shí)間流量均大于滌綸短絲土工織物對(duì)應(yīng)位置處的流量(6.10 mL/s>2.67 mL/s，4.25 mL/s>1.58 mL/s，2.6 mL/s>0.8 mL/s)，說(shuō)明聚酯長(zhǎng)絲土工織物的透水性能強(qiáng)于滌綸短絲土工織物； 2)當(dāng)溶液滲流36 h后，2種土工織物各位置的流量基本保持穩(wěn)定，聚酯長(zhǎng)絲土工織物拱腰、拱肩和拱頂最終穩(wěn)定時(shí)的單位時(shí)間流量也都大于滌綸短絲對(duì)應(yīng)位置處的流量。試驗(yàn)表明，在化學(xué)淤堵前后聚酯長(zhǎng)絲土工織物的透水性能優(yōu)于滌綸短絲。當(dāng)同一橫斷面各點(diǎn)流量穩(wěn)定時(shí)，拱腰處的流量卻小于拱肩，說(shuō)明拱腰處的流量減小比例相對(duì)較大，該處的淤堵程度最嚴(yán)重。因此，在施工現(xiàn)場(chǎng)鋪設(shè)土工織物時(shí)，可以在隧道底部鋪設(shè)聚酯長(zhǎng)絲土工織物或者鋪設(shè)雙層土工織物，從而提高隧道底部排水系統(tǒng)整體的抗淤堵性能和透水性能。

圖7 化學(xué)淤堵流量變化曲線

聚酯長(zhǎng)絲土工織物最終的拱腰、拱肩和拱頂各處流量減小比例(流量減小比例為36 h內(nèi)流量的減小量與對(duì)應(yīng)初始流量的比值)依次為84.26%、72.94%、77.69%； 滌綸短絲土工織物各處依次為86.14%、70.25%、76.25%。在同一水位高度下，聚酯長(zhǎng)絲和滌綸短絲土工織物各位置處的流量減小比例相差均保持在3%以內(nèi)，說(shuō)明聚酯長(zhǎng)絲和滌綸短絲土工織物抵抗化學(xué)結(jié)晶淤堵的能力基本相同。

聚酯長(zhǎng)絲和滌綸短絲土工織物在物理淤堵作用下橫截面不同位置處的流量變化曲線如圖 8所示。在物理淤堵試驗(yàn)中，聚酯長(zhǎng)絲土工織物拱腰、拱肩和拱頂處單位時(shí)間流量的最終減小比例依次為45%、20%、10%； 滌綸短絲土工織物依次為40%、17%、13%，說(shuō)明聚酯長(zhǎng)絲和滌綸短絲抗物理淤堵性能基本相同。

圖8 物理淤堵流量變化曲線

由圖8可知，2種土工織物拱腰處流量的減小比例明顯大于拱肩和拱頂處的流量變化。有以下2個(gè)原因： 1)拱腰處的流量較大，單位時(shí)間通過(guò)的土顆粒較多并沉積在拱腰處，導(dǎo)致其土工織物淤堵程度相對(duì)較大； 2)拱頂、拱肩處土顆粒在重力和地下水的作用下發(fā)生移動(dòng)并且沉積在拱腰處，導(dǎo)致拱腰處堵塞程度進(jìn)一步加深。

由圖 7和圖8可知，在化學(xué)淤堵和物理淤堵試驗(yàn)中，各泄水孔的單位時(shí)間流量均呈現(xiàn)出先減小后穩(wěn)定的規(guī)律，這是因?yàn)槎氯?化學(xué)結(jié)晶、土體顆粒)在水流作用下發(fā)生移動(dòng)，沉積在土工織物的表面和內(nèi)部，沉積在土工織物處的堵塞物同時(shí)也受到地下水的沖刷作用。試驗(yàn)初期，堵塞物的沉積速率強(qiáng)于水流沖刷速率，導(dǎo)致堵塞物不斷沉積，土工織物的有效排水孔徑減小，排水性能不斷下降； 當(dāng)沖刷速率和沉積速率達(dá)到平衡后，堵塞物不再增加，土工織物的排水性能保持穩(wěn)定。

2.1.2 結(jié)晶程度

化學(xué)淤堵試驗(yàn)后土工織物的實(shí)物圖如圖9所示。由圖可知，聚酯長(zhǎng)絲和滌綸短絲土工織物在化學(xué)淤堵試驗(yàn)后，表面均聚集沉淀了大量的化學(xué)結(jié)晶雜質(zhì)，并且靠近泄水孔處的土工織物淤堵程度更嚴(yán)重。綜上所述，建議在隧道環(huán)向排水盲管兩端布設(shè)微型流量監(jiān)測(cè)計(jì)。若監(jiān)測(cè)流量大幅減小，說(shuō)明該斷面的土工織物發(fā)生了淤堵現(xiàn)象，應(yīng)及時(shí)采取疏通措施。

A為2個(gè)相鄰泄水孔間空白處的土工織物； B為泄水孔影響范圍內(nèi)的土工織物。

化學(xué)淤堵后土工織物各位置處的單位面積質(zhì)量如圖10所示。由圖可知，滌綸短絲土工織物拱腰、拱肩和拱頂處的單位面積質(zhì)量基本都大于聚酯長(zhǎng)絲對(duì)應(yīng)位置的單位面積質(zhì)量。這是由于兩者的生產(chǎn)工藝不同，滌綸短絲內(nèi)部纖維采用雜亂編織制作工藝，增大了結(jié)晶雜質(zhì)與滌綸短絲之間的附著力，導(dǎo)致滌綸短絲材料更易附著化學(xué)結(jié)晶等雜質(zhì)，說(shuō)明聚酯長(zhǎng)絲土工織物的保土性能優(yōu)于滌綸短絲。對(duì)于圍巖等級(jí)較低且排水要求較高的隧道，建議使用排水性能和抗化學(xué)淤堵性能較好的聚酯長(zhǎng)絲土工織物作為隧道“反濾層”材料。

圖10 化學(xué)淤堵后土工織物各位置處的單位面積質(zhì)量

2.2 試驗(yàn)淤堵類型影響

化學(xué)離子和砂土顆粒單獨(dú)作用下的聚酯長(zhǎng)絲和滌綸短絲土工織物截面處的總流量變化曲線如圖 11所示。由圖可知，無(wú)論聚酯長(zhǎng)絲土工織物還是滌綸短絲土工織物，化學(xué)淤堵試驗(yàn)前后截面總流量的減小比例約為物理淤堵試驗(yàn)的3倍，說(shuō)明2種土工織物受到化學(xué)結(jié)晶淤堵作用要強(qiáng)于物理土顆粒淤堵作用，有以下2個(gè)原因： 1)在物理淤堵試驗(yàn)中，進(jìn)入土工織物內(nèi)部的細(xì)土顆粒會(huì)隨著土工織物表面淤堵程度的增大而逐漸減??； 而在化學(xué)淤堵試驗(yàn)中，即使土工織物表面發(fā)生了淤堵，土工織物內(nèi)部也可以不斷地生成化學(xué)結(jié)晶，導(dǎo)致其內(nèi)部的淤堵程度不斷加深，滲透性能不斷降低。2)由于土層對(duì)于地下水流動(dòng)具有一定的阻礙作用，導(dǎo)致物理淤堵試驗(yàn)下土工織物同一位置處的單位時(shí)間流量較小，土顆粒不易進(jìn)入土工織物內(nèi)部造成淤堵； 在化學(xué)淤堵試驗(yàn)中，土工織物上方無(wú)砂土覆蓋，泄水孔處的單位時(shí)間流量較大，通過(guò)的離子量較多，結(jié)晶生成速率遠(yuǎn)大于沖刷速率，導(dǎo)致土工織物的淤堵程度更嚴(yán)重，排水性能減弱。

圖11 土工織物截面處的總流量變化曲線

2.3 土工織物層數(shù)影響

2.3.1 流量變化

雙層和3層滌綸短絲土工織物在化學(xué)淤堵作用下的流量變化曲線如圖12所示。可以看出，3層滌綸短絲土工織物拱腰、拱肩和拱頂處的單位時(shí)間流量在化學(xué)淤堵前后各位置流量規(guī)律都表現(xiàn)為拱腰>拱肩>拱頂，說(shuō)明在同一水位下，隨著水頭高度的增加，其單位時(shí)間內(nèi)流量越大。

圖12 多層滌綸短絲土工織物化學(xué)淤堵作用下的流量變化曲線

單層、雙層、3層滌綸短絲土工織物在化學(xué)淤堵作用下橫截面總流量隨時(shí)間的變化曲線如圖13所示。可以看出，在化學(xué)淤堵試驗(yàn)前后土工織物的單位時(shí)間流量始終為3層>雙層>單層，說(shuō)明隨著土工織物層數(shù)的增加，土工織物的整體排水性能更強(qiáng)，筆者認(rèn)為這是因?yàn)榈叵滤谕凉た椢飪?nèi)的滲透為體積滲透而不是單純的平面滲透，隨著土工織物厚度的增加，其滲透體積也隨之增加，系統(tǒng)整體的透水性能越好。試驗(yàn)前后雙層土工織物總流量約為單層的4倍，3層約為單層的5倍，隨著土工織物層數(shù)的增加，整體滲透性能提升的幅度越來(lái)越小。

圖13 多層滌綸短絲土工織物在化學(xué)淤堵作用下橫截面流量隨時(shí)間的變化曲線

試驗(yàn)前后3層、雙層和單層土工織物的流量減小比例為33%、49%、79%，說(shuō)明隨著土工織物層數(shù)的增加，其整體的抗化學(xué)淤堵性能增加，因?yàn)殡S著土工織物厚度的增加，其透水體積越大，過(guò)濾層內(nèi)部所能容納的結(jié)晶沉淀就越多，整體的抗化學(xué)淤堵性能就越好。對(duì)于富水巖溶隧道，當(dāng)單層土工織物不能滿足隧道排水要求時(shí)，可考慮鋪設(shè)多層土工織物來(lái)滿足隧道的排水要求。

2.3.2 結(jié)晶程度

化學(xué)淤堵后滌綸短絲土工織物的表面結(jié)晶情況如圖14所示?？梢钥闯?，即使鋪設(shè)多層土工織物作為“反濾層”，每層土工織物表面均附著了一些雜質(zhì)，都發(fā)生了一定程度的淤堵，其中靠近頂層的土工織物結(jié)晶覆蓋面積更大。在同一層中，越靠近泄水孔的位置，其表面結(jié)晶程度越強(qiáng)，淤堵程度越嚴(yán)重。

(a) 雙層

化學(xué)淤堵試驗(yàn)后土工織物各位置的單位面積質(zhì)量如圖15所示?？梢钥闯觯囼?yàn)后各層土工織物的單位面積質(zhì)量均大于初始值，說(shuō)明各個(gè)位置處的土工織物均發(fā)生了一定的化學(xué)淤堵。

(a) 雙層

無(wú)論是在雙層還是3層土工織物中，頂層土工織物泄水孔處土工織物的單位面積質(zhì)量均大于相鄰泄水孔同一縱向處的土工織物，其中雙層約為1.3倍，3層約為1.1倍。這是因?yàn)樾顾鬃鳛楸驹囼?yàn)中唯一的排水通道，大量的結(jié)晶雜質(zhì)隨著水流匯流并附著在泄水孔上方土工織物處，導(dǎo)致泄水孔上方的淤堵程度更為嚴(yán)重。因此，在礦山法防排水體系中，為了緩解環(huán)向排水管上方土工織物的淤堵程度，可以考慮在環(huán)向土工織物上方的一定范圍內(nèi)布設(shè)抗淤堵性能較好的聚酯長(zhǎng)絲土工織物或設(shè)置雙層土工織物，從而保證排水系統(tǒng)的長(zhǎng)期運(yùn)營(yíng)。

3 結(jié)論與建議

本文結(jié)合隧道拱形斷面形式和環(huán)向排水管間隔布置等特點(diǎn)，設(shè)計(jì)了室內(nèi)模型試驗(yàn)，重點(diǎn)分析了土工織物的類型、層數(shù)和淤堵類型等對(duì)隧道不同位置處土工織物淤堵規(guī)律的影響。主要結(jié)論如下：

1)對(duì)于同一隧道斷面，隨著水頭高度的增加，其所受的水壓力和單位時(shí)間內(nèi)的流量逐漸增大。隧道拱腰處的土工織物淤堵程度最嚴(yán)重。在實(shí)際工程中，建議重點(diǎn)監(jiān)測(cè)隧道底部土工織物的淤堵情況。

2)由于化學(xué)結(jié)晶能夠在土工織物內(nèi)部生成，土工織物受化學(xué)淤堵的影響程度比物理淤堵更大。淤堵試驗(yàn)表明，聚酯長(zhǎng)絲土工織物的抗化學(xué)淤堵、抗物理淤堵能力與滌綸短絲基本相同，但是聚酯長(zhǎng)絲的透水性能和保土性能優(yōu)于滌綸短絲。對(duì)于富水溶巖隧道，可考慮使用聚酯長(zhǎng)絲土工織物作為隧道“反濾層”，進(jìn)而滿足隧道長(zhǎng)期運(yùn)營(yíng)時(shí)的排水要求。

3)對(duì)于多層土工織物，頂層土工織物的淤堵程度最嚴(yán)重；隨著土工織物層數(shù)的增加，其整體的透水性能和抗化學(xué)淤堵性能增強(qiáng)，提升幅度逐漸減小。當(dāng)單層土工織物不能滿足隧道排水要求時(shí)，可以考慮使用多層土工織物作為隧道排水系統(tǒng)的“反濾層”。位于隧道環(huán)向排水管周圍的土工織物的淤堵程度較嚴(yán)重，在鋪設(shè)隧道土工織物時(shí)，建議在環(huán)向排水管周圍更換布置排水性能和抗淤堵性能較好的土工織物。

本試驗(yàn)探究了靜水頭下土工織物的淤堵規(guī)律，可以進(jìn)一步研究變水頭和物理化學(xué)耦合作用下土工織物的淤堵規(guī)律，并結(jié)合實(shí)際隧道工程監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)加以論證。