羅煥云 賈汝唐 白偵正

摘 要 通過對現(xiàn)有鐵路罐車罐體人孔部位存在的問題進(jìn)行分析研究，提出了改進(jìn)方案，采用了化工容器及電力設(shè)備中常用的翻邊結(jié)構(gòu)，欲將此結(jié)構(gòu)應(yīng)用于罐體人孔部位，需要對罐體人孔翻邊的制造工藝作以全面了解，本文主要從人孔翻邊參數(shù)的確定，工藝制造難點(diǎn)分析，工藝裝備選用等幾個(gè)方面問題進(jìn)行了工藝研究，并進(jìn)行了相應(yīng)的實(shí)驗(yàn)研究以及數(shù)據(jù)分析，找出了需改善的缺陷，為設(shè)計(jì)部門提供參考依據(jù)，為以后的設(shè)計(jì)方向提供了借鑒。

關(guān)鍵詞 罐體 人孔翻邊 材料性能 工藝試驗(yàn)

中圖分類號(hào)：TH16 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1007-0745（2021）08-0022-02

1 問題的提出

目前，鐵道罐車罐體采用的都是圓柱或錐體結(jié)構(gòu)，在罐體上設(shè)置了人孔、安全閥等配件，這些配件的組裝主要存在以下幾個(gè)方面問題：（1）罐體人孔處明顯塌陷;（2）人孔裝配與罐體焊縫處，在罐體檢修過程中有裂紋出現(xiàn);由于開孔使罐體材料被削弱，人孔局部剛度減弱。在化工容器及電力設(shè)備中，與人孔類似結(jié)構(gòu)基本都采用翻邊結(jié)構(gòu)形式。通過對罐體人孔裝配采用插入式組焊和翻邊式兩種結(jié)構(gòu)的車體靜強(qiáng)度計(jì)算分析結(jié)果進(jìn)行對比分析，無論插入式組焊還是翻邊式結(jié)果都表明，第一工況拉伸組合載荷、第一工況壓縮組合載荷以及第二工況都顯示罐體上最大應(yīng)力均小于所用材料許用應(yīng)力，能夠滿足罐體強(qiáng)度要求，但是翻邊式由于采用了圓弧過渡，應(yīng)力集中程度相對減小很多。人孔翻邊一方面對罐體壁的開孔處起到了加強(qiáng)作用，可有效解決現(xiàn)有罐車在制造中容易出現(xiàn)人孔部位罐體的塌陷;另一方面與之連接的焊縫可獲得較高的焊縫系數(shù)，同時(shí)罐體水壓試驗(yàn)以及清洗時(shí)，罐內(nèi)液體宜于排凈，減少殘余液體對罐體的腐蝕[1]。

2 研究對象的確定

罐車人孔翻邊是在已卷制完成的筒節(jié)上進(jìn)行預(yù)制底孔，在翻邊機(jī)上依靠模具借助材料的變形沿筒節(jié)曲線，翻成豎立的凸緣，翻邊完成后要求筒節(jié)邊緣周長不得出現(xiàn)收縮，不得出現(xiàn)裂紋、破裂及劃傷[2]。結(jié)合現(xiàn)有鐵路罐車各型車參數(shù)及未來可能發(fā)展的趨勢，確定選用：復(fù)合鋁（S501-O）厚度20+4、Q345A厚度10、不銹鋼（316L）厚度10、Q450NQR1厚度10等四種為代表材質(zhì)，設(shè)計(jì)尺寸參數(shù)復(fù)合鋁以濃硝酸罐車為代表車型，其它材質(zhì)設(shè)計(jì)尺寸參數(shù)以GQ70型輕油罐車為代表車型。本次試驗(yàn)以這四種材質(zhì)兩種車型參數(shù)確定為工藝研究對象。

3 工藝分析

3.1 參數(shù)確定

3.1.1 孔徑、翻邊高度的確定

通過對現(xiàn)有人孔尺寸進(jìn)行綜合分析及對工藝裝備的調(diào)

研[3]，確定翻邊的人孔直徑保持現(xiàn)有人孔孔內(nèi)徑Φ500mm。翻邊凸緣高度大小等與材料性能、厚度、預(yù)制底孔尺寸有關(guān)。預(yù)開孔尺寸越小，形成的豎邊高度越高，材料的變形越大，端部開裂的可能性越大。從材料的性能上分析計(jì)算翻邊高度原則上不得超過50mm，從焊接角度考慮，其開孔翻邊高度越大越好，不得低于25mm，因此翻邊高度暫確定為50mm。

3.1.2 過渡圓角的確定

由于車體靜強(qiáng)度計(jì)算表明罐體最大應(yīng)力位于翻邊人孔過渡圓弧處，因此過渡圓弧選取的大小對車體來說很關(guān)鍵，從沖壓性能來說一般R在30～80mm范圍內(nèi)較合適[4]，使用有限元對過渡外圓角R為30mm、40mm、50mm、60mm為例， 以80t級(jí)罐車為分析對象，分析了車體在第一工況拉伸、第一工況壓縮、第二工況壓縮三種工況下翻邊人孔的受力情況，當(dāng)板厚為8mm時(shí)，不管圓角半徑多大，基本均不能滿足TB1335對應(yīng)工況下材料許用應(yīng)力的要求;當(dāng)板厚為10mm，各圓角半徑均能滿足要求;相同車型、工況、材料，不同轉(zhuǎn)角半徑下同，人孔處受力大小不同，半徑太大或太小均會(huì)使人孔處受力增大，合適的半徑在R40～50 mm。受翻邊高度的限制，R50mm形成的直邊段太短，不利于翻邊成型質(zhì)量。因此過渡圓角確定為R40mm。

綜上所述，人孔的翻邊結(jié)構(gòu)尺寸初步確定如下：翻邊高度結(jié)合暫確定為50mm，過渡外圓角定為R40mm，罐體直徑分別為Φ2548mm、Φ3170mm，具體尺寸見下圖1（GQ70型輕油罐車尺寸）。

3.2 難點(diǎn)分析

筒節(jié)滾制后，預(yù)制孔的切割導(dǎo)致孔邊緣材料的狀態(tài)比沖裁、切削的伸長變形能力減少30%～80%，由于切割邊緣的加工硬化層、表面的凸凹不平乃至微小裂紋的存在等原因，使其伸長變形能力相對于母材大大下降，嚴(yán)重影響翻邊質(zhì)量。怎樣消除材料孔邊緣的加工硬化層，改善材料切割孔邊緣的條件來有效地提高其變形能力，是本次研究的難點(diǎn)。從不銹鋼及碳鋼材料相圖上分析，孔邊緣消除加工硬化方法是將翻邊部位板料火焰加熱到回復(fù)溫度450～600℃后空冷，再進(jìn)行翻邊，有效避免翻邊后開裂及裂紋的產(chǎn)生。從復(fù)合鋁來說，材料的沖壓性能主要取決它的基層5052鋁鎂合金的性質(zhì)，在冷塑性變形時(shí)，鋁鎂合金具有較高的硬化傾向，這將大大降低材料的塑性，沖壓性能變壞，對翻邊成型影響較大。針對鋁美合金材料的這一特性，在人孔翻邊時(shí)進(jìn)行加熱，可以改善它的大大沖壓性和減小回彈，因此復(fù)合鋁翻邊需在熱態(tài)進(jìn)行，溫度加熱到200～350℃。另外對于要進(jìn)行翻邊的鋁材除翻邊時(shí)加熱外，還必須要求板料為退火狀態(tài)，以便大大提高其塑性，得到材料的最大變形。必須注意的是加熱溫度是保證翻邊的質(zhì)量關(guān)鍵點(diǎn)[5]。

總之，翻邊質(zhì)量除與材料性質(zhì)外有關(guān)，翻邊過程進(jìn)行的時(shí)間也是影響翻邊質(zhì)量的很重要的因素之一。如果翻邊速度較快，材料變形的時(shí)間短，翻邊力傳遞過快，造成材料變形不充分，破裂就較容易發(fā)生;選用液壓傳動(dòng)的翻邊機(jī)，由于其速度可進(jìn)行調(diào)整，力量傳遞較柔和，發(fā)生破裂的可能性就小得多，所以在人孔翻邊時(shí)優(yōu)先選用液壓傳動(dòng)裝置的翻邊機(jī)，嚴(yán)格控制翻邊的速度，是保證翻邊的質(zhì)量又一關(guān)鍵點(diǎn)。翻邊力大小主要與材料的種類及性能、預(yù)制孔的加工性質(zhì)和狀態(tài)等因素有關(guān)，還與凸模型式及凸、凹模間隙有關(guān)，綜合各因素，計(jì)算得出人孔翻邊力大約需要300t。

4 工藝試驗(yàn)過程及數(shù)據(jù)分析

人孔翻邊試驗(yàn)采用內(nèi)孔翻邊的形式，為保證試驗(yàn)數(shù)據(jù)的真實(shí)性，試驗(yàn)所用板料要求周長方向不得小于整個(gè)筒節(jié)周長的1/6，寬度方向離人孔邊距離不少于200mm，在預(yù)先加工好的筒節(jié)上開預(yù)制孔，其開孔的大小應(yīng)用計(jì)算機(jī)軟件造型，按線展開法進(jìn)行，開成橢圓形孔。經(jīng)計(jì)算碳鋼及不銹鋼材質(zhì)的筒節(jié)直徑為Φ3170mm，需開制長軸約為430mm，短軸約為400mm的橢圓孔;復(fù)合鋁材質(zhì)的筒節(jié)直徑為Φ2548mm，需開制長軸約為440mm，短軸約為400mm的橢圓孔。制作樣板、劃線、開孔，開孔后打磨毛刺使曲線過渡光滑。按照以上分析相關(guān)要求分別對四種板料加工孔的邊緣約100mm附近進(jìn)行加熱處理，翻邊成型[6]。

通過對兩種車型參數(shù)四種材質(zhì)板料人孔翻邊進(jìn)行成型性試驗(yàn)，試驗(yàn)完成后對過渡圓弧處內(nèi)外表面及直邊部位仔細(xì)觀察未發(fā)現(xiàn)有裂紋、開裂及劃傷現(xiàn)象，筒節(jié)邊沿周長未出現(xiàn)收縮，并對凸緣上平面尺寸及高度、孔徑等進(jìn)行測量，并對數(shù)據(jù)進(jìn)行分析可以得到：（1）冷拔成型的低合金鋼、不銹鋼材質(zhì)成型前后板厚減薄量較小，最大差值0.257mm，采用熱拔成型鋁材成型前后板厚減薄量較大， 最大差值2.18mm;（2）冷拔成型的低合金鋼、不銹鋼材質(zhì)人孔的直徑比理論值偏大，最大偏差3mm，熱拔成型鋁材質(zhì)人孔的直徑由于脹冷縮于熱原因比理論值偏小，最大偏差2m;（3）人孔翻邊高度相對應(yīng)的兩邊存在偏差，最大相差為5mm，主要是由于在壓型時(shí)模具中心與筒體開孔的中心不重合引起，此偏差可通過加強(qiáng)管理、提高工人的操作技能來得到改善[7]。

5 結(jié)語

經(jīng)過對四種材質(zhì)兩種車型參數(shù)的試驗(yàn)結(jié)果分析，證明人孔翻邊技術(shù)能夠在鐵道罐車使用。目前此結(jié)構(gòu)已成功應(yīng)用在濃硝酸罐車及80t級(jí)罐車中。

參考文獻(xiàn)：

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[3] 劉世芳，韓志堅(jiān)，侯軍，金耀輝，朱英波，何遠(yuǎn)新.一種罐車人孔[DB/OL].公開/公告號(hào)：CN201525606 U，申請日期：2009-10-21.

[4] 中國機(jī)械工程學(xué)會(huì)塑性工程學(xué)會(huì).鍛壓手冊（第1卷）鍛造[J].制造技術(shù)與機(jī)床，2008（12）：112.

[5] 中國機(jī)械工程學(xué)會(huì)塑性工程學(xué)會(huì).鍛壓手冊（2）-沖壓（第3版修訂本）（精）[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2014.

[6] 《化工設(shè)備設(shè)計(jì)全書》編輯委員會(huì).鋁制化工設(shè)備[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社工業(yè)裝備與信息工程出版中心，2002.

[7] 閻紹峰，廖國進(jìn).化工容器開孔不另行補(bǔ)強(qiáng)的快速判別法[J].遼寧工學(xué)院學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2004（05）：56-57.